Бақылау жұмыстарының тапсырмасы үшін СРС

Мұнда Q – құралдың жылу тасмалдағыштан алып жылытылатын ортаға берген жылу көлемі, кВт*C; G – жылу тасмалдағыш, кг/с; C – жылу тасмалдағыштың жылу сыйымдылығы кДж/кг°С;t¹ – t² – жылу тасмалдағыштың жылу алмастырғышқа кіру және одан шығу температурасы, °С; n – уақыт, с; к – жылу беру коэфициенті кВт/м²; ∆t – жылутушы және жылытылатын орталардың арасындағы температуралық қысым,°С;

Мұнда Wct, W — жылу алмастырушы орталардың су эквиваленттердің үлкен және кіщі мәндері; W-Gc — жылу тасмалдаыштың барлық шығынының, оның меншікті жылу сыйымдылығына көбейтіндісі болып келетін, су шығынының эквиваленті; δм, δб — жылу тасмалдағыш температураларының үлкен және кіші көрсеткіштерінің айырмашылығы.

Жылулық жүктемені реттеу жылу алмасу аппаратарындағы жылу тасмалдағыштың шығынының және температураның өзгеруіне әкеп соғады. (4.4) немесе (4.6) жалпы неңдеу негізінде реттеу кестелерін есептеу бір қатар кездерде қыйындық туғызады. Су температурасының белгісіз мәндерін дәйектілікпен, шамалау әдісімен анықтауға тура келеді.
Есептеулер профессор Е.Я.Соколов ұсынған жылу аппаратыныңжылу сипатамасын қолданған жағдайда жеңілдетіледі.
Температураның орталық логарифмдік айырмашылығын түрлі тікелей тәуелділікпен айырбастағанда жылу алмастыру аппараты сипаттамасының теңдеуі жалпы теңдеуден шығарылады.

(4.8)

Мұнда v = t¹ - t² жылу алмастыруға кірердегі жылытатын және жылытатын ортаның ең үлкен айырмашылығы; а және b – жылу тасмалдағыштың жылу алмастыру аппаратының қозғалыс қасиетіне тәуелді, тұрақты коэффициенттер (тікелей ағымда а=b=0,65 қарсы ағымдық қозғалыста а=0,35, b = 0,65); , — жылытушы және жылытылушыортаның ең кіші және ең үлкен температуралардың айырмасы.
Зерттеулер көрсеткендей температуралардың орта логарифмдік айырмашылығын тікелей тәуелділікпен алмастыру есептеулер нәтижесіндегі айырмашылықтан4-6%-тен артық емес. Бұл инженерлік есептеулер дәлдігінең рұқсат етілген шегінен шықпайды. Егер жылу алмастырғыштың жылу өнімділігін (Q) температуралардың максималды айырмашылығына V
ваемой среды (рисунок 4.1).
Как показывают исследования, замена среднелогарифмической разности температур линейной зависимостью (4.8) дает расхождение в результатах расчетов не более 4—6%, что не выходит за допустимые пределы точности инженерных расчетов. Если теплопроизводительность теплообменника Q отнести к максимальной разности температур v, то уравнение характеристики может быть представлено в виде

(4.9)

где q—тепловая производительность аппарата на 1° максимальной разности температур греющей и нагреваемой среды на входе в теплообменник, кВт/°С.
Из уравнений (IV.9), (IV.8) и (IV.5) получим

(4.10)

Для противотока уравнение (IV. 10) действительно при q


Рисунок 4.1 - Изменение температур теплоносителей в противоточных и прямоточных аппаратах:
а- при соотношении Wn /Wa >1; б - то же. Wn /W B<1; Wn - водяной эквивалент первичного (греюшего) теплоносителя; W_B —водяной эквивалент вторичного (нагреваемого) теплоносителя

Для прямотока уравнение (4.10) действительно в диапазоне

Уравнение характеристики легко приводится к безразмерному виду, что значительно упрощает расчеты.
Обозначим через ε безразмерную удельную тепловую производи­тельность теплообменника

ε=q/WM.

(4.11)

Выражение для расчета ε получают из уравнений (4. 10) и (4. 11)

(4.12)

где ω=kF/W_M; ε_* - безразмерная удельная теплопроизводительность теплообменника с бесконечно большой поверхностью нагрева.
Для противотока ε_*=1, для прямотока ε_*=1/(1+W_M/W_σ).
Расчетный расход воды на отопление определяют по формуле:

(4.31)

Рисунок 4.2 – График температур качественного регулирования отопительной нагрузки (зависимые схемы присоединения отопительных установок)

При независимых схемах присоединения абонентов к тепловой сети (рисунок 4.3) в приборы отопительной системы поступает вода, нагреваемая в отопительном теплообменнике за счет тепла сетевой воды. Расчетные значения нагреваемой воды принимают 95— 140°С расчетная температура обратной воды равна 70°С

Рисунок 4.3 – Схема независимого присоединения
отопительной установки:
1 – теплообменник системы отопления; 2 – циркуляционный насос

Параметры сетевой воды на входе (τ₁) и выходе (τ₂) из отопительного подогревателя находят из уравнения регулирования (4.20);

(4.32)

где —безразмерная удельная теплопроизводительиость подогре­вателя, определяемая по формуле (4.18); W_M меньшее значение эквивалента расхода воды через подогреватель.
При качественном регулировании эквиваленты расхода сетевой и нагреваемой воды неизменны, поэтому величина будет также постоянной. Из равенства (4.20) следует

(4.33)

где W₀ — эквивалент расхода нагреваемой воды: — расчетная разность температур нагреваемой воды, . Заменив в равенстве (4.33) выражением (4.28), получим:

(4.34)

Температура обратной воды на выходе из теплообменника равна:

(4.35)

Постоянный расход воды при центральном качественном регулировании упрощает эксплуатацию системы, поэтому этот метод регулирования нашел применение в существующих системах теплоснабжения от районных /котельных.
При количественном регулировании температура сетевой воды в подающем трубопроводе постоянна. Регулирование тепловой нагрузки осуществляется изменением расхода. Задачей рас­чета является определение расхода и температуры обратной воды в зависимости от величины отопительной нагрузки. Расчетные вы­ражения выводятся из общего уравнения регулирования (4.4) при условии .
Относительный расход сетевой воды и .температуру обратной воды определяют из выражений:

	(4.36)
	(4.37)

График регулирования, построенный по формулам (4.36) и (4.37), показан на рисунке 4.4. При уменьшении тепловой нагруз­ки и снижении расхода воды температура обратной воды дости­гает температуры воздуха помещения. Дальнейшее снижение теплоотдачи приборов происходит за счет частичного заполнения нагревательных приборов водой с температурой

.

Рисунок 4.4 – График количественного регулирования отопительной нагрузки при
Графики регулирования однородной вентиляционной и кругло­годовой нагрузок строятся на основании уравнений (4.6) или (4.20) аналогично графикам отопительной нагрузки.
Современные системы теплоснабжения характеризуются нали­чием разнородных потребителей, отличающихся как видом теплопотребления, так и параметрами теплоносителя. Наряду с отопи­тельными установками значительное количество тепла расходуется на горячее водоснабжение, возрастает вентиляционная нагрузка При одновременной подаче тепла по двухтрубным тепловым, сетям для разнородных потребителей центральное регулирование, выполняемое по преобладающей нагрузке, должно быть дополнено групповым и местным регулированием.
П ри этом температура сетевой воды в подающем трубопроводе закрытых систем не должна быть ниже 70°С как при более низких температурах нагрев водопроводной воды в теплообменни­ке до 60—65°С будет невозможен. В результате такого ограниче­ния график температур имеет вид ломаной линии с точкой излома при минимально допустимой температуре воды (рисунок 4.6). Температура наружного воздуха, соответствующая точке «излома» или «срезки» графика, обозначается . При температурах на­ружного воздуха выше центральное регулирование сезонной нагрузки во избежание перегрева помещений дополняется местным регулированием.
В зависимости от соотношения нагрузок горячего водоснабже­ния и отопления центральное регулирование разнородной нагруз­ки производится по отопительной нагрузке или по совместной нагрузке отопления и горячего водоснабжения.
Ц
Рисунок 4.6 – График температур, расходов тепла и сетевой воды при комбинированном регулировании отопительной нагрузки:

жүктеу/скачать 9,2 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: