Бжк-не жылу жылумагистральмен Д

жүктеу/скачать 0,61 Mb.

бет	3/20
Дата	30.04.2020
өлшемі	0,61 Mb.
	#65225

1 2 3 4 5 6 7 8 9 ... 20

Байланысты:
алмат отчет

п  _hв

сеп

D _сеп  28,8 *

1573 * 0,98  671

 12 т/сағ

2756  671

мұнда h _прод = 1573 кДж/кг- барабандағы су қажыры[4],

Р = 0,6 мПа, h ^п_сеп = 2756 кДж/кг – бу қажыры[4],

h ^п_сеп = 671 кДж/кг- РНП-дан су қажыры[4].

Жылуалмастырғышқа үрлеумен берілген жылу:

(1.2.2.15)

G сеч= G прод - Dсеп

G^в _сеч = 28,812,0 = 16,8 т/сағ

Суды химиялық тазалауға кеькен шикі су шығыны:

G _св=1,25 * (57 + 8875 + 1,8 + 16,8) = 11188 т/сағ.

Циклды қоректендіретін деаэратор есебі
G^цикла _подл=G^в _сеч+G _ут+G^пот _мх+( D_мх-G^пот _мх)
G^цикла _подл 16,8+57+1,8+(9,4-1,8)=83,2т/сағ.
Деаратордағы су температурасы:

t	_д^в 	G_сеп^в		 G_ут  G_мх^пот * 38  D_мх  G_мх^пот *100

				_G цикла
				_G цикла
				подп
	t_д^в 		(16,8  57 1,8) 38  (9,4 1,8) 100		43,7 С.
	t_д^в 				43,7 С.
				83,2

(1.2.2.16)

(1.2.2.17)

t ^в_д мәні және деаэратор багындегі су температурасының t^в_бак = 43С мәні арқылы k = 4,6  10^-3 көрсеткішінің мәнін анықтаймыз[20].

Эжектордан ДСВ-ға кететін бу шығыны:

D

дI

цикла

-3

(1.2.2.18)

_п = G

_подл k  10

D ^дI_п = 83,2*4,6*10^-3=0,38 т/сағ.

Эжекторға кететін бу шығыны:

D ^эж_п = U D ^дI_п

(1.2.2.19)

D ^эж_п = 0,3  0,38 = 0,12 т/сағ.

Будың жалпы шығыны:

D^I_эж = D ^эж_п + D ^дI_п

(1.2.2.20)

D^I_эж = 0,12+ 0,38 = 0,5 т/сағ.

ДСВ-ға кететін жылу желісіндегі толықтыратын суды жылытуға

кететін желілік су шығыны:

G сет.в

_G тс

(h ^I  h

подп

)

подп

 h ^I

св

G сет.в 

8875* (167 159)

 221 т/сағ

482 167

мұнда,

h^I_д= 167 кДж/кг –аса қызған су қажыры;

h _под= 159 кДж/кг-толықтыратын су қажыры; h _св= 482 кДж/кг-желілік су қажыры. Есептеулер кесте-1.2 келтірілген.
1.2 кесте - Сыртқы тұтынушылардың жылулық жүктемелер кестесі

№	Шама аты	Белгіленуі	Өлшем		Тәртіп
п/п	Шама аты	Белгіленуі	бірлігі
п/п			бірлігі	I	II	III	IV
				I	II	III	IV
I	Бу бойынша жүктеме 13
	ата
1	Шыңдық бойлерлердегі	D_п^ПБ	т/ч	698	210	63
	бу 13 ата

2	Мазут шаруашылығына	D_п^мх	т/ч	9,4	7,8	7.2	5.1
	кететін бу шығыны 13
	ата
3	Вакуумдық деаратордың	D_п^эж	т/ч	0,5	0,5	0,5	0,5
	эжекторына кететін бу
	шыыны 13 ата
4	Толықтыратын суды	_Dппод	т/ч	7,7	7,7	7,7	7,7
	қыздыруғы жұмсалатын
	бу шығыны 13 ата
5	Нәтижесінде:	D_п^ПБ	т/ч	715,6	226	78,4	13,3
		Q_п	Гкал/ч	524	166	57	9,7

II	1,2 ата бу бойынша
	жүктеме:
4	Желілік қыздырғыштар	Qосп	Гкал/ч	554	554	554	554
	негізінде
5	Шикі су қыздыруға	Qсв	Гкал/ч	36	36	36	36
	Нәтижесінде:	Q	Гкал/ч	590	590	590	225
	Жалпы:	Q_	Гкал/ч	1114	756	647	234,7

1.3 Негізгі қондырыға сипаттама

Алматы ЖЭО-2-дегі негізгі қондырғы:

а) алты бу шығыры:

ПТ-80/100-130/13 типті үш шығыр;
Р-50-130/13 типті бір шығыр;
Т-100/120-130-4 типті екі шығыр.

б) БКЗ-420-140-7с типті жеті бу шығыр.
1.3.1. Турбиналардың техникалық сипаттамасы
ПТ-80/100-130/13 бу шығыры номиналды қуаты 80 МВт, реттелетін жылыту және өнімді алымға ие шығыр. Бірвалды екі цилиндрлі агрегатқа ие және 120 МВт қуатқа ТВФ-120-2 генератор жетегіне арналған[19].
ПТ-80/100-130/13 бу шығыры ЖҚҚ кірісінде төрт реттейтін клапаннан тұрады және бутаратқыш саптамаға ие. ЖҚЦ – ыстыққа берік материалдан жасалған. Ағынды бөлігі біртопайлы реттелетін бағанға және қысымның 16 бағанына ие. ЖҚҚ-тан кейін бу өндірістік алымға барады , артынан ТҚЦ-ға жеткізіліп шығыр конденсаторына жеткізіледі.
ЖҚЦ құрылымы-ыстыққа төзімді болаттан тұрады. Ағындық бөлігі, бірвенцті реттелетін саты мен 16 қысымдық сатыдан тұрады.
ЖҚЦ-дан кейін бу өндірістік таңдауға кетеді, сондай-ақ ТҚЦ –нан ары қарай шығыр шықтағышына барады.
ТҚЦ үш бөліктен тұрады:

біріншісі, жоғарғы жылыту таңдамасына дейін реттегіш саты мен сатылық қысым жүйесінен;

екіншісі, жоғарғы және төменгі жылыту таңдамасы аралығында, яғни аралық ағыс, екі сатылы қысымнан;

үшінші бөлік, екі сатылы қысымнан және реттегіш сатыдан. Жылыландыру таңдамасының қысымы бір бұрылмалы тарылтқышпен

реттеледі.

Жоғары қысымды айналғы (ЖҚА) – бір тұтасты, ал төменгі қысымды
айналғы (ТҚА) – қиыстырылған, яғни он толық табақшадан, үш саптамалықтан құрастырылған. Екі айналғы да ЖҚА мен ТҚА – иілгіш. Шығыр айналғылары өздері арасында және айналғы өндіргішінің қатты
жалғастырғышымен байланысқан, ортақ нығайту айналматірекпен байланысқан[17].
Егер айналғының айналуын айналматіректің алдыңғы жағынан қарасақ сағат бағытымен бірдей. Шығырдың белгі-қосыны ТҚЦ-ның артқы іргетас жиектігінде орналасқан.

ПТ-80\100-130\13 типті шығырдың негізгі көрсеткіштері:

1)Электрлік қуаты:
максималды N max=100 МВт
номиналды N nom=80 МВт.

2)Стопорлы қақпақшаның алдындағы бу көрсеткіштері:

қысымы
температурасы

Po= 12,75 МПа
t0=555С.

Шықтағыштағы қысым Р_ш= 0,0035 МПа.

Реттелетін таңдамадағы бу көрсеткіштері:

өндірістік Pn=1,3 МПа

tn=265С
жоғарғы жылыту Р вот = 0,25-0,05 МПа

төменгі жылыту Р нот= 0,10-0,05 МПа
5)Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері, яғни бу қысымы, Р_і:
1.3 – кесте Реттелмейтін таңдамалардың бу көрсеткіштері

I, ПВД – 7

4,5 МПа

II, ПВД – 6

2,6 МПа

III, ПВД – 5

1,3 МПа

IV, ПНД – 4

0,4 МПа

V, ПНД – 3

0,17 МПа

VI, ПНД – 2

0,085 МПа

VII, ПНД – 1

0,033 МПа

6)Шығырға кеткен будың максималды шығыны,

D_max =470 т/сағ

7)Шығырға кеткен будың номиналды шығыны

D_min =420 т/сағ

Р-50-130/13 бу шығыры, қарсықысымды, бірбілікті және бірцилиндрлі күйді көрсетіп, 63 МВт қуаттылықпен ТВФ -63-2 типті өндіргішті міндетті

түрде әкелуге арналған. Шығыр бір реттелетін саты мен 16 сатылық қысымнан тұрады.
Турбина алдындағы бу көрсеткіштері:

қысымы	Р_о	12,75 МПа
температурасы	t_o	555 С

Қарсықысымды турбинадан кейінгі қысым : Рn=1,3 МПа.

Реттелетін таңдама саны, қысым Р :
I, ПВД-3	3,63 МПа
II, ПВД-2	2,16 МПа
III, ПВД-1	1,3 МПа.

Шығырға кеткен будың максималды шығыны
D _ma =470 т/сағ
Шығырға кеткен будың номиналды шығыны
D _nоm =385 т/сағ
Т-110/120-130 типті бу турбина екі реттелетін жылуландыру таңдамасымен, 110 МВт номиналды қуаттылығымен, үш цилиндрлі күйді көрсетіп, ТВФ-120-12 типті өндіргішті арнайы әкелуге арналған және 175 Гкал/сағ өлшемді жылуландыруға қажетті жылуды жіберу.
Жылуландыру таңдамасының номиналды қуаты 175 Гкал/сағ,жаңа шыққан будың номиналды қысымына әсер етеді Р_о =12,75 МПа.
ОҚЦ бір ағынды, әр ағыны екі сатыдан тұрады, яғни, бір реттейтін және бір қысым сатысынан тұрады.
Турбинаның жеті реттелмейтін таңдамасы бар. Таңдама көрсеткіштері кесте түрінде 3.1 кестеде келтірілген.
Кесте 1.4 - Турбинаның жеті реттелмейтін таңдама

Таңда	Жылытқыш			Р, МПа		t, С		х
ма №
I	ПВД – 7		3,32		379
II	ПВД – 6		2,28		337
III	ПВД–5	(газдан	1,22		266
	тазартқыш)
IV	ПНД – 4		0,57		190
V	ПНД – 3		0,294		130
VI	ПНД – 2		0,98		-		0,983
VII	ПНД – 1		0,037		-		0,964

1.3.2. БК3-420-140 қазанының техникалық сипаттамасы мен мінездемесі
БКЗ-420-140-7С қазаны бір дағралы, тік су құбырлы табиғи айналымды, П-тәрізді орналастырылған.
Қазан ошағы газбен тығыздалған, түгел дәнекерленген экранмен, құбыр d=60мм адымы 80мм –ден орнатылған[20]. Ошақ көлемі 2660м³ , есептеулік жылу кернеуі 103,5 Гкал/м³ .
Ошақтың алдыңғы қабырғасында алты құйындық екі ошақтық тозаң газдың жанарғы орнатылған, екі қатар. (бір қатарға үштен). Шеткілері ошақтың ортасына қарай 8 градусқа бұрылған. Бір оттықтың өндірулігі – Қарағанды өнеркәсіптік өнімімен 12,35 т/сағ және газбен 5166м³ /сағ. Қожшығару қатты түрде. Әр қазанға су ваннасынан 4 шнектан келеді.
Ошақтың жоғарғы жағында және көлденең газ жолында 4 сатыдан тұратын радиациялы – конвективті бу қыздырғыш орнатылған. Қыздырылған будың температурасын реттеу екі сатыда өзінің конденсатын шашырату арқылы орындалады. Қазан дағырасы пісіріліп құрастырылған, ішкі қосөресі 1600мм, қабырғасының қалыңдығы 112 мм (ст. 16 ГНМА) [19].
Қызған бу температурасы бүркігішті бусалқындатқыш арқылы реттеліп, буқыздырғыштың сатыларының арасында бөлгішке орналасқан.
Ағындық шахтада сулы үнемдегіш пен «бөлгішке» үйлестірілген ауақыздырғыш орналасқан. Сулы үнемдегіш иілгіш жұмсақ, 20 с болаттан тұрады:
Конвективті шахтада сулы үнемдегішінің 2-ші сатысы, құбырлы ауа қыздырғыштың екінші сатысы, сулы үнемдегішінің 1-ші сатысы, құбырлы ауа қыздырғыштың 1-ші сатысы газ жолында орналасқан.
Отынды бөліп ұсату үшін төрт жеке СПУ 700/6000 типті шаң дайындау қондырғысы, балғалы диірменмен ММТ-2000/2600/730 типті және ВГДН-15 типті ыстық ауа үрлейтін желдеткіш орналасқан. Желдеткіш диірменге ауа беру үшін орналасқан.
Суық ауа қазанға екі ДН-26ГМ типті желдеткіштер арқылы беріледі, олардың айналу жиілігі 740/600 айн/мин.
Қазаннан газдың кетуі екі жылдам ДН-26-2 -0,62 типті түтін сорғыш арқылы орындалады, (745/590 айн/мин).Қазанды тұтату үшін өндірулігі 0,8 т/сағ мазут болатын 6 механикалық мазуттық форсунка қарастырылған.
Түтін газдарынан тазарту сулы күл ұстағыштармен атқарылады. Түтін газдарының температурасын жоғарылату үшін күл ұстағыш қондырғыдан кейін таза газ жинау қорабына 70 ^оС де ауа қыздырғыштан кейін ыстық ауа жіберіледі. Ауа қыздырғыш алдындағы ауа температурасы үрлегіш желдеткіштің сору қорабына ыстық ауаның қайтарумен реттеледі.
Дайындау зауытымен келісімде шымылдықтың 1-ші сатысын, толғымен алып тастап барлық қазан қондырғыларында бу қыздырғыштар орнатылған.

Күлділігі жоғары Борлин, Куучекин, Екібастұз көмірлерін жағу үшін және қазан қондырғысының артқы үстіңгі жағының күлден тозуын төмендету үшін «Казтехэнерго» жобасымен және дайындау зауытының келісімі бойынша қазан агрегатында қайта құру жасалынған, ал өзгерістер мыналар:

2-ші сатылы сулы үнемдегіш ауыстырылған, жаңаға, құбыр диаметрі 32х4 және металл (сталь 20) және құбырдың көлденең және тік адымдары үлкейтілген, 75 және 46 мм ден 111 және 55 мм-ге дейін.
Ол газ жылдамдығын азайту үшін және құбырдың күлден тозуын азайту үшін жасаған.Осыған байланысты газдың кескіні азайды. 38,6 м² тан 50,3 м³ ке дейін, ал сулық үнемдегіштің жоғарғы жағының қызуы 32% ға кеміді, 1790 нан 1220 м² қа дейін.

Аталып өткен өзгерістер станцияның №1,2,3,4,5 қазан

қондырғыларында орындалды және ол қазан қондырғыларының жұмысында өзін жақсы көрсетті, су үнемдегіштің бұзылуының төмендеуі және ҚАҚ-тың тозуын төмендетті. Қазанның жүктемесін 280 т/сағ қа дейін көтерді, бірақ аз ғана тиімділігі төмендеді, өзгерісті барлық қазан қондырғыларында өткізуді ойластыруда.

ТАРАУ. ЖЭО-ДАҒЫ ДЕАЭРАЦИЯЛЫҚ ҚОНДЫРҒЫНЫҢ СҮЛБЕСІ ЖӘНЕ ЕСЕБІ

Қоректік судың құрамындағы газдардың болуы жылу электр станцияларындағы қондырғылардың ішкі қабатында коррозия процессінің пайда болуына алып келеді. Газдардың ішінде коррозияға өте белсенді - оттегі болып табылады. Оттегі көптеген жағдайда коррозия процессінің болуын арттырады, суда оттегінің болуы электрохимиялық коррозияның пайда болуына алып келеді [10]. Көмірқышқыл газы коррозияның пайда болуына әсер етпейді, бірақ бұл газдың судың құрамында болуы коррозия процессін тездетеді.

Суға газ тәріздес қоспалар конденсаторға және төменгі қысым қыздырғыштарда ауа сору кезінде түсуі мүмкін. Табиғи қоспалардың суға түсуі конденсаторға салқындатушы суды тығыз емес жылуалмастырғыш бет арқылы сорылғанда түсуі мүмкін. Ал көмірқышқыл газының ауа сормасы кезінде суда пайда болу мәні көп шаманы қамтымайды. Көмірқышқыл газы конденсатты-қоректендіру трактында бикарбонаттардың таралуы кезінде пайда болады[11].
2NaHCO₃  Na₂ CO₃  H ₂ O  CO₂

жүктеу/скачать 0,61 Mb.

Достарыңызбен бөлісу:

1 2 3 4 5 6 7 8 9 ... 20