Кіріспе. Мұнай мен оның әлемдік экономикадағы ролі. Органикалық заттардың өнеркәсібінің негізгі бағыттары

120-150°С – 0,20

125-130°С – 0,24

130-135°С – 0,30

135-140°С – 0,26

Бензинді фракциялардың орташа молекулалық массасын табу (кг/кмоль).

Мәні =0,000831 (қайта санау үшін ₄²⁰ ны ₁₅¹⁵).

7. Қаныққан бу қысымы – бұл белгілі бір температурада сұйықпен тепе теңдікте болатын бу фазасынан туындаған қысым. Таза заттың қаныққан бу қысымы тек емпературадан тәуелді болады. Мұнайөнімі мен мұнайфракциялары үшін қаныққан бу қысымы тек температурадан ғана тәуелді емес ол бу қысымы мен сұйық фаза құрамы мен олардығң қатынасынана тәуелді болады. Төмен қысымдағы тар мұнай фракцияларының қаныққан бу қысымын есептеу үшін Ашворта формуласы қолданылады:

мұндағы Р – қаныққан бу қысымы, МПа;

Т – сәйкесті температура, К;

Т₀ – орташа қайнау температурасы, К.

В=10+0,5·10^-6/Т₀+ТМ²; (5)

М – мұнайөнімінің молекулалық массасы, яғни осы формулада қаныққан бу қысымы Т мен Т₀ функциясы болып қана қоймай, фракцияның молекулалық массасы болады. Қаныққан бу қысымын бір температурадан екінші температураға қайта есептеу үшін номограммалар қолданады. Біршама кең таралған Кокс (график) номограммасы болып табылады.

Рауль және Дальтон заңына бағынатын ерітінділер мен қоспалар үшін, қаныққан будың жалпы қысымы (Р⁰_см) мына формуламен есептеледі:

Р⁰_см=Р_{i ,}

мұндағы Р_i – берілген температурадағы қоспа компоненттерінің парциалды қысымы.

Р_i= Р⁰_i·x_I,

мұндағы Р⁰_i – қоспа компоненттерінің қаныққан бу қысымы; x_i – қоспа компоненттерінің мольдік үлесі.

Жоғары қысым аумағында шынайы газдар Рауль мен Дальтон заңына бағынбайды. Мұндай жағдайларда есептік және графиктік әдістермен табылған қаныққан бу қысымы критикалық параметрлермен, сығылу факторларымен, фугитивтілікпен нақтыланады.

8. Заттың критикалық жағдайы дегеніміз оның бу және сулы фазасы арасындағы шекара жоғалып кетеді, яғни олардың негізгі қасиеттері бірдей болады. Әр зат үшін қандай да бір қысымды жоғарлатқанда сұйыққа өтпейтін температура болады. Бұл температура критикалық температура Ткр деп аталады. Критикалық температураға сай келетін қаныққан бу қысымы критикалық қысым Ркр деп аталады. Критикалық температура мен қысымдағы бу көлемі критикалық көлем V_кр деп аталады. Критикалық параметрлер эмпирикалық формула бойынша анықталады:

Келесідей есептеледі:

Т_п.кр және Р_п.кр фракцияның молекулалық массасы мен сипаттамалық факторлар тәуелділігінен график бойынша табады.

Қолайлы салыстыратын жағдайда болатын заттар үшін Т-Р-V күйі, келтірілген деп аталады. Келтірілген параметрлер мына формуламен анықталады:

Т_пр = Т/Т_кр;

Р_пр = Р/Р_пр

V_пр = V/V_пр

9. Жоғары қысымдағы және жоғары температурадағы мұнайөнімдері мен олардың буы шынайы күйінен ауытқиды, сондықтан есептеуші формулаларға түзетуші коэфициентін енгізеді.

Егер Ван-дер-Ваальстың негізгі теңдеуіне z коэфициент енгізеді, ол сығылу коэффициенті деп аталады, сонда газ күйінің теңдеуі мына түрде болады:

PV = zRT,

мұндағы z –сығылу коэффициент, ол газ табиғатынан, t, p тәуелді (мұнай буы)

z эксперименталды немесе график көмегімен табылады. Қысым (Р_пр) мен температура (Т_пр) келтірілген мәнін біліп, z график бойынша табуға болады. Шынайы газдар үшін z=1. мұнай булары мен газды қоспалар үшін 7.3 мен 7.4 формуладағы критикалық параметрлер орнына (Р_кр және Р_кр) псевдокритикалық параметрлер мәнін қоюға болады (Т_п.кр және Р_п.кр). Псевдокритикалық параметрлер газтәрізді жеке көмірсутектердің қоспасы үшін, аддитивтілік ережесі бойынша формуламен анықтайды:

Т_п.кр = уi·Ткр_i;

Рп.кр=у_i·Tкр_i;

Pп.кр=у_i·Ркр_i (8)

у_i – компоненттердің мольдік үлесі.

10.Фугитивтілік (ұшқыштық). Химиялық таза сұйықтың ұшқыштығы сұйық фазамен тепе теңдік жағдайында оның буының қысымымен өлшенеді.

Рауль және Дальтон заңы бойынша тепе теңдік жағдайында бу және сұйық фазасындағы компоненттің парциалды қысымы өзара тең болады:

Осыдан келіп

Шынайы газдар мен булар Дальтон мен Рауль заңына бағынбайды әрі жоғары қысым жағдайында сәйкесті түзетулер енгізуді талап етеді. Дегенмен (1) теңдеу сақталады, егер Р мен Р°i орнына мына мәндерді f^ж және f^п енгізсе яғни бу мен сұйықтың фугитивтілігі, сонда (1) мына түрге келеді

f^п · у_i = f^ж ·х_i; а k= f^ж/ f^п; (3)
Фугитивтілік қысым сияқты сол бірлікте өлшенеді. Фугитивтіліктің қысымға қатысы активтілік коэфициенті деп аталады.

Идеалды газ үшін  =1

осыдан f = · Р (5)

Р – жүйедегі немесе қаныққан бу қысымы

 енгізілген температура мен қысымдағы функция болып табылады. Сондықтан  графиктік анықтауға болады.

115°С және 1,2МПа қ-пентан үшін фазалық тепе теңдіктің константасын (k) есептеу. Оның критикалық параметрлері:

t_кр = 197,2°С, Р_кр = 3,34МПа.

Шешуі: ол үшін қысым мен келтірілген температура мәнін тауып,  - активтілік коэфициентін табамыз:

График бойынша  = 0,76 f^п = 0,76 ·1,2 = 0,91Мпа

Сұйық фаза сол температурада болады, бірақ Кокс графигі Р⁰_{пентана} = 0,8МПа арқылы анықтауға болатын сәйкесті қаныққан бу қысымы Р⁰ тұрады. Бұл жағдайдағы келтірілген қысым:

(8)

Т_пр = 0,82 мен Р_пр = 0,24 мәні үшін график бойынша активтілік коэфициентін табамыз =0,81, тогда f^ж = 0,810,8 = 0,65МПа 

1. 
   Мұнай фракцияларының компоненттік құрамы, орташа қайнау температурасы, тығыздығы, сипаттамалық фактор (К), молекулалық массасы, қаныққан бу қысымы туралы теориялық мәліметтерді біліп, есептер шығару жолын көрсет.
   
2. 
   Критикалық және келтірілген параметрлер.
   
3. 
   Сығылу (фактор) коэфициенті.
   

№ 2 Тәжірибелік сабақ. Мұнай мен мұнайөнімдерінің жылулық қасиеттері

1. 
   Жылусыйымдылық
   
2. 
   Бутүзілу жылуы
   
3. 
   Энтальпия
   
4. 
   Жану жылуы
   

Жылулық қасиеттерге жылусыйымдылық, жылулық бутүзілуі (булану) энтальпия, Жану жылуы және т.б.

1. Жылусыйымдылық, С –1 градуста зат массасы бірлігін қыздыруға арналған жылу мөлшері. Суреттеу тәсілінен тәуелді зат құрамын массалық [кДж/(кг·К)], молярлық [кДж/(кмоль·К)], көлемдік [кДж/(м³·К)] деп бөледі.

Практикада көбнесе меншікті жылусыйымдылығын қолданады, оның өлшем бірлігі СИ жүйесінде Дж/(кг·К).

Қыздыру температурасы жоғарлаған сайын сұйық мұнайөнімдерінің жылусыйымдылығы өседі, сондықтан мұнайөңдеуде шынайы және орташа жылусыйымдылығы қабылданған.

Шынайы меншікті жылусыйымдылығын есептеу үшін [кДж/(кг·К)] Крэг формуласы кең қолданылады:

Т-температура, жылусыйымдылығы анықталған, К.

Т-температура, жылусыйымдылығы анықталған, К.

Тұрақты температурада анықталатын газдар үшін жылусыйымдылық дегеніміз (изобарлық жылусыйымдылық) С_р ментұрақты көлемде (изохорлы жылусыйымдылық) С_v.

Шынайы газдар үшін С_р көп болады С_v, яғни

С_р – С_v = R (4)

R- газды тұрақтылық, 8,315 кДж/(кг·К) тең.

Шынайы газдардың жылусыйымдылығы мына формуламен есептеледі:

С_р = С_рº - С_р (5)

Ср°- шынайы газға есептегендегі изобарлы жылусыйымдылық, кДж/(кг·К)

С_р – қысымға жылусыйымдылықтың түзетуі,

С_р – формула бойынша есептеледі:

С_рº мен С_р¹- келтірілген қысым мен температурадан тәуелді график бойынша анықталған түзетулер;

 - ацентриялық факторы, оны мына формуламен анықтауға болады:

 = 0,1745+0,0838 Т_пр;

Т_пр – келтірілген температура.

Мұнайөнімінің булану жылуын мына Трутон формуласымен есептеуге болады (кДж/кг):

К- пропорционалдық коэфициенті

Т- мұнайөнімінің қайнау температурасы, К

М- молекулалық масса

К біршама дәл мәнін мына формуламен табуға болады:

К=36,63+19,13 ед Т (7)

Т- мұнайөнімінің қайнау температурасы, К.

Еще l теңдеуді сұйық және бу фазасының энтальпиясы айырмашылығы бойынша есептеуге болады, ол біркелкі температура мен қысымда алынған:
l =J_t^п - J_t^ж J,кДж/кг (2)

3. Сұйық мұнай фракцияларының меншікті энтальпиясы (J_t^ж) кДж/кг жылу мөлшерін көрсетеді, онда 1кг (1кмоль) сұйықты қыздыруға қажетті яғни Оº С (273К) берілген температураға дейін. J_t^ж мына формуламен табады:

Т- сұйық температурасы

Бу энтальпиясы (J_t^п) жылу мөлшері шамасына сұйық энтальпиясы көп, сұйық булануы мен Буды қыздыруға жұмсалған. J_t^п мына формуламен анықтайды:

J^п_t = (129,58 + 0,136Т + 0,00059Т²)(4 - ¹⁵₁₅) – 309 (4)

Т- бу температурасы

Оны қысқартуға болады, в деп белгілеп, в мәнін қосымшадан табуға болады.

Мұнайөнімі буының энтальпиясы қысым жоғарлаған сайын төмендейді. Мұнай буының энтальпиясын анықтау үшін жоғары қысымда алдымен атмосфералық қысымда энтальпиясын табады және одан жоғары қысымдағы түзетуін есептейді (J):

J_р^п = J_t^п - J (5)

J – келтірілген қысым мен температурадағы функциясы болып табылады және график бойынша анықталады.

4. Жану жылуы (Q – отынның Жану бөлу қабілеті) – қалыпты жағдайда 1 кг сұйық (қатты) немесе 1м³ газтәрізді отын толық жанғандағы бөлінетін жылу мөлшері.

СИ жүйесінде жану жылуын өлшейді кДж/кг; кДж/моль; кДж/ м³.

Мұнайөнімдерінің жоғарғы және төменгі жану жылуын бөліп қарайды. Алдыңғысы түтіндік газдарды суытқанда бөлінетін жылуды сонымен қатар жанғанда түзілетін жылу конденсациясын, су буын ескереді. Екіншісі ондай емес, яғни төменгі жану жылуы жоғарғы көрсетілген жылу шамасынан төмен болады.

Практикада жылу өнімі көбнесе су буының конденсациясы температурасына дейін суытылмайды, сондықтан есептерде отынның жұмысшы құрамына саналған төменгі жану жылуын Q_р^н қолданады.

Судың жылу конденсациясы ~ 2500 кДж/кг тең болғандықтан, ал Жану өніміндегі су мөлшері сутек жанғанда түзілгшен (2Н₂+О₂=2Н₂О, яғни 1кг сутек жанғандағы 9 кг су түзіледі) су мен отын (w) ылғалдығынан шығады, онда Q_р^н = Q^в- 2500 (9Н+W);

Q^в - жоғарғы т.с, кДж/кг

Н – отындағы сутек құрамы, масс. үлес

W – отындағы су құрамы, масс. үлес.

Отынның т.с. есептеу үшін Менделеев формуласы қолданылады:

Q^в = 33915С + 125600Н + 10880 (S-0) (7)

және Q_р^н = 33915С + 125600Н + 10880(S-0) - 2500(9Н+W) (8)

С, Н, S, О – отындағы сутектің, көміртектің, күкірттің және оттектің сәйкесті қосылыстары, массалық үлесі.

33915, 125600, 10880 – т.с сәйкесті С, Н және S кДж/кг

Отынның қалыпты жануын ұстап тұру үшін ауа немесе оттек керек. Оттек немесе ауаның теориялық көлемі анықтамалық әдебиеттерден алуға болады V_T

Өнеркәсіптік жағдайда көбінше ауа қолданылады, оның шынайы мөлшері теориялықтан біршама көбірек алынады, яғни жану толықтығын қамтамасыз ету үшін. Ауаның шынайы көлемінің V_р теориялыққан қатынасын ауаның артық коэфициенті деп атайды α = V_р/V_Т.

Газтәрізді отын үшін α =1,05 – 1,20.

1. 
   Мұнай мен мұнайөнімдерінің жылулық қасиеттерінің теориялық мәліметтері мен есептелу жолдары.
   
2. 
   Жылусыйымдылық, зат массасы бірлігін қыздыруға арналған жылу мөлшері.
   
3. 
   Мұнайөнімінің булану жылуы.
   
4. 
   Сұйық мұнай фракцияларының меншікті энтальпиясы.
   
5. 
   Жану жылуы.
   

№ 3 Тәжірибелік сабақ. Көмірсутекті шикізаттың біріншілік өңдеу қондырғысының ректификациялық бағанын есептеу

1. ИТК, ОИ тұрғызу

2.Ректификациялық бағанның температуралық режимі

3. Бағанның жоғарғы жағының температурасы

4. Бүйірлік ағынның шығу температурасы.

5. Бағанның төменгі жағы температурасы

6. Бағанға түсетін шикізат температурасы.

7. Ректификациялық бағанның материалдық баланс.

8. Ректификациялық бағанның жылулық балансы.
Әдістемелік ұсыныстар

Ректификациялық бағанның технологиялық режимі жоғарғы және бүйірлік дистилляттар мен қалдықтар шығуы, шикізат берілу орындарында температурамен анықталады. Ағындар температурасын ілеспелі жақындау жолымен келесі теңдіктер орындалмайынша есептеледі:

Сұйық ағындар үшін:

k_i · х_i = 1 (1)

Булы ағындар үшін:

Және отгонның берілген молярлы үлесімен сұйық булы ағындар үшін е:

Дегенмен температура анық түрде 1.3 теңдеуге кірмесе оны өзгерту фазалық теңдік тұрақтысына әсер етеді k_i, нақтырақ Р_i компоненттердің қаныққан бу қысымына

Температурадан отгон үлесі де тәуелді е.

у′ - көмірсутекті будың мольдік үлесі,

N_ув.п, N_в.п – көмірсутекті және су буы, кмоль.
(6)

Мысалы. Бензинді екіншілік өңдеу бағанына 120-180˚С бензиндік фракция беріледі. Бағанның бас жағынан 120-140˚С фракция, төмен жағынан у′ = 0,95 бағанның жоғарғы жағынан кететін, будағы қайнауы төмен компоненттің мольдік үлесі 140-180˚С. Баған басындағы температураны анықтау, қысымды атмосфералыққа тең деп қабылдап.

Шешуі: екікомпонентті жүйелер үшін есептеу жүргіземіз және (2) теңдеуді қолданамыз, сонда (2) мына түрде жазамыз:

у′₁ = 0,95  у′₂ үлесі

k₁ мен k₂ табу үшін алдымен компоненттердің қаныққан бу қысымын анықтайды. Ол үшін Ашворта формуласын қолданамыз, компоненттердің Т_қайн ретінде фракцияның бастапқы және соңғы қайнау фракцияларының орташа арифметикасы болады. Бағанның жоғарғы температурасы ретінде фракцияның орташа қайнау температурасы қабылданады, бағанның жоғарғы жағынан кететін 132 ˚С.

Кестеге есептеулерді енгіземіз:

Тексеру көрсеткендей, температура 132˚С шартты қанағаттандырады, онда теңдік сақталады (2). Осылайша, температура дұрыс таңдалды. Егер теңдік сақталмаса (2), онда одан ары температура таңдаймыз.

сонда

4. Бұл температураны мына теңдеуді қолданып есептейді. Мысалы. Газды бензиннің тұрақтандыру қондырғысының пропанды бағанының төменгі өнімі (молярлықүлесте):

изо-бутан – 0,21

н-бутан – 0,62

пентандар – 0,13

Бағанның төменгі бөлігіндегі қысым 1,5МПа.

Шешімі. Практикалық мәліметтен шығатыны, температура береміз 106˚С. Әр компонент үшін

(P_i) компоненттердің қаныққан бу қысымын Ашворта формуласы мен Кокс графигі бойынша анықтаймыз. Есептеулерді кестеге енгіземіз:

5. Көбінше шикізат бағанаға булысұйық күйінде түседі. Осы жағдайда температураны отгонның берілген үлесі немесе мына теңдік (3) орындалатындай берілген температура бойынша таңдайды. Қажет болса сұйық (Х′_i) және бу фазалы (У′_i) құрамын мына теңдеу бойынша есептейді:

Отгонның молярлық үлесін е′ массалыққа мына формула бойынша есептеп жүзеге асырады:

Му – бу фазасының молярлық массасы, кг/кмоль

Мо – бастапқы шикізаттың молярлық массасы, кг/кмоль

Мына теңдеулер көмегімен (4) және (5) шикізат отгоны үлесі, қысымы, температурасы белгілі болғанда бірреттік булануда сұйық пен будың кез келген компонентінің концентрациясын анықтауға болады.

Мысалы. Температурасы 330˚С және Р- 170кПа болғанда бағанға берілетін мұнай отгонының үлесін анықта. Мұнай құрамы мен фракцияның орташа қайнау температурасы берілген. Әр фракцияның бу қысымы Ашворта формуласы бойынша анықталып, отгонның молярлық үлесін береміз е′ = 0,75 ол алғашқы екі фракцияның молярлық үлесі қосындысына жақын, 350˚С дейін қайнайтын.

Фракция, ˚С	Х′oi	tcp, ˚С	Pi, кПа	ki	kiХ′oi/1+ е′( ki -1)
н.к – 180	0,47	115	3090	18,18	0,60
180-350	0,31	270	310	1,82	0,35
350-450	0,11	400	23	0,13	0,04
450-510	0,06	480	5,5	0,03	0,01
>510	0,04	-	0	-	-

Мұнай отгонының ∑=1 молярлық үлесі берілген жағдайда анық болады.

7. АВТ қондырғысының негізгі атмосфералық бағаны 207 кг/с мұнай өңдейді. Түсті өнімнің массасылқ шығымы сай келеді: газ – 1,8%; бензин – 22,1%; дизелдік отын – 31,8%.

Қондырғы жылына 335 күн жұмыс жасайды. Шығындар мынаған тең – 0,83%. Қондырғының материалдық балансын санаймыз:

8. Ректификациялық бағанның жылулық балансы.

Q _вх = Q _вых (1)

Бағанның жылулық ағыны түседі:

1) t₀ температураға дейін қызған шикізат, сұйық түріндегі шикізат берілген жағдайда

Q_о = G_оJ ^ж _tо (2)

Отгонның массалық үлесі е болғанда бусұйықты күйде шикізат берілгенде
Q₀ = G_ое J ^п _tо + G_о(1-е) J ^ж _tо (3)

2) буланушы агентпен Q_в.п немесе ыстық ағынмен Q_г.с

Бағанның төмен жағынан қызу тәсілінен тәуелді бағанға түскен қосынды жылулық ағын мынаған тең:

Q _вх= G_ое J ^п _tо + G_о(1-е) J ^ж _tо+ Q_в.п (4)

немесе

Q _вх= G_ое J ^п _tо + G_о(1-е) J ^ж _tо+ Q_г.с (5)

1) дистиллят буымен Q _д= G_д ·J ^п _tд

2) төменгі сұйық өніммен Q _w= G _w ·J ^ж _tw

3) жоғарғы орошениемен - G_ор. Пары орошения, покидающие колонну, имеют ту же температуру, что и пары дистиллята – t_д, и после их конденсации орощающая жидкость входит в колонну с температурой t_ор=>:

Q _ор= G _ор (J _tд^п - J _ор ^ж) (6)

Бағанды тастап кететін қосынды жылулық ағын:

Q _вых= G _д·J _tд^п + G _w·J _tw^ж + G_ор (J _tд^п - J_tор ^ж) (7)

сонда Q _вх= Q _вых мына түрде жазылады:

G_о·е J ^п _tо + G_о(1-е) J ^ж _tо+ Q_в.п= G _д·J _tд^п + G _w·J _tw^ж + G_ор (J _tд^п - J_tор ^ж) (8)

Өнімдері бүйірден шығып жұмыс жасайтын күрделі баған үшін олардың жылуы шығындарды санағанда ескерілуі керек. Мұндай жылулық бағандарға көп енгізіледі, оның артығы циркуляциялық орошениямен түсіріледі. Осыдан жылулық баланс дефициті бойынша қажетті орошения саны, циркулденуші сұйық мөлшері мен оның суыту дәрежесі анықталады.

Бағаннан шығады: бензинді фракция (G_бф =2,85 кг/с; Р₄²⁰=0,765); керосинді фракция (G_кф =5,97 кг/с; Р₄²⁰=0,781); дизельдік фракция (G_дф =6,31кг/с, Р₄²⁰=0,846); және мазут (G_маз =19,94 кг/с, Р₄²⁰=0,951).

Отпорлы бағандағы бүйірлік өнімдер отпаркасы үшін: керосиндіге (контур Б) су буы беріледі (G_вп – 0,12 кг/с); дизельдіге (контур А) су буы беріледі (G_вп – 0,13 кг/с). Отпорлы бағаннан су буы фракция бағанымен бірге негізгі бағанға оралады.

Бағанның жылулық балансын құрып, өткір және циркуляциялық орошенияның қажетті шығынын жібереді.

Қызған су буының энтальпиясын оның парциалдық қысымын ескере отырып аламыз.

Барлық есептеулерді кестеге енгіземіз.

Кесте 1

Өнім	tоС	G, кг/с	J·10-3, кДж/кг	Q, Вт
Кіріс
Бу фазасы, фр.: бензинді керосинді дизельді сұйық фаза: мазут су буы	350 350 400	2,,85 5,97 6,31 19,94 0,95	1119 1112 1084 818 3276	3189150 6638640 6840040 16310920 3112200
Барлығы				36090950
Шығыс
Сұйық фаза: мазут бу фазасы, фр.: бензинді керосинді дизельді су буы	340 315 315	19,94 2,85 5,97 6,31 0,95	789 1023 1017 990 3100	15732660 2915550 6071490 6246900 2945000
Барлығы				33911600

Кесте 2

Өнім	tоС	G, кг/с	J·10-3, кДж/кг	Q, Вт
Кіріс
Будағы фракция: бензинді керосинді дизельді су буы: бағанның төмен жағынан отпарлы секциядан	315 315	2,85 5,97 6,31 0,95 0,13	1023 1017 990 3100 3276	2915550 6071490 6246900 2945000 425880
Барлығы				18604820
Шығысы
Будағы фракция: бензинді керосинді сұйық дизельдік фрак. Су буы	200 315 200	2,85 5,97 6,31 1,08	741 736 760 2863	2111850 4393920 4795600 3092040
Барлығы				14393410

Кесте 3

Өнім	tоС	G, кг/с	J·10-3, кДж/кг	Q, Вт
Кіріс
Бу фракциясы: бензинді керосинді су буы: отпорлы секцияның бағанның төмен жағынан	200 200 400	2,85 5,97 1,08 0,12	741 736 2863 3276	2111850 4393920 3092040 393120
Барлығы				9990930
Шығымы
Будағы бенз. Фракц.: Сұйық кер. Фрак. Су буы	110 200 110	2,85 5,97 1,20	556 458 2700	1584600 2734260 3240000
Барлығы				7558860

Бензиндік фракция секциясы бойынша жылулық баланстың келетін бөлігін жоғарлату:

Q_б=9990930-7558860=2432070 Вт (9)

Артығын орошениемен алып тастау керек. Көбінесе бағанның жоғарғы жағынан өткір орошение ұйымдастырады. Орошения температурасын мынаған тең деп қабылдап 40^оС (J^ж=80кДж/кг), оның шығымын есептейміз:

Төменгі екі секцияда келетін және кететін жылулық ағындардың арасындағы айырым мынаны құрайды 6390760 Вт.