Правила устройства электроустановок республики казахстан ( пуэ ) Астана, 2003 г

408
ПРИЛОЖЕНИЯ
 
 
ПРИЛОЖЕНИЕ
 
К
 
ГЛ
. 2.5. 
 
УКАЗАНИЯ
 
ПО
 
ПРОЕКТИРОВАНИЮ
 
ОПОР
, 
ФУНДАМЕНТОВ
 
И
 
ОСНОВАНИЙ
 
ВЛ
 
Вследствие
того
что
указанные
в
данном
приложении
ссылки
на
нормативные
документы
Госстроя
России
в
соответствии
с
Межгосударственными
соглашениями
, 
действуют
на
территории
Республики
Казахстан
, 
данное
приложение
приводится
для
применения
в
проектировании
без
изменений
. 
ОБЩИЕ
 
ПОЛОЖЕНИЯ
. 
СОЧЕТАНИЯ
 
НАГРУЗОК
 
1. 
Конструкции
опор
,
фундаментов
и
оснований
ВЛ
должны
проектироваться
в
соответствии
со
СНиП
Госстроя
России
с
учетом
настоящих
указаний
, 
составленных
применительно
к
расчету
по
методу
предельных
состояний
и
отражающих
особенности
проектирования
конструкций
ВЛ
. 
2. 
Опоры
, 
фундаменты
и
основания
ВЛ
должны
рассчитываться
на
нагрузку
от
собственного
веса
и
ветровую
нагрузку
на
конструкции
, 
на
нагрузки
от
проводов
, 
тросов
и
оборудования
ВЛ
, 
а
также
на
нагрузки
, 
обусловленные
принятым
способом
монтажа
, 
на
нагрузки
от
веса
монтера
и
монтажных
приспособлений
. 
Опоры
, 
фундаменты
и
основания
должны
рассчитываться
также
на
нагрузки
и
воздействия
, 
которые
могут
действовать
в
конкретных
условиях
, 
например
давление
воды
, 
давление
льда
, 
размывающее
действие
воды
, 
давление
фунта
и
т
.
п
., 
которые
принимаются
в
соответствии
с
указаниями
СНиП
Госстроя
России
или
других
нормативных
документов
. 
3. 
Основными
характеристиками
нагрузок
и
воздействий
являются
их
нормативные
значения
, 
которые
устанавливаются
в
соответствии
с
требованиями
2.5.88-2.5.95 
и
п
. 5-8 
настоящего
приложения
, 
а
для
нагрузок
, 
не
регламентированных
указанными
требованиями
, – 
в
соответствии
со
СНиП
2.01.07-85 
Госстроя
России
и
другими
нормативными
документами
, 
утвержденными
или
согласованными
Госстроем
России
. 
4. 
Возможное
отклонение
нагрузок
в
неблагоприятную
(
большую
или
меньшую
) 
сторону
от
их
нормативных
значений
вследствие
изменчивости
нагрузок
или
отступлений
от
условий
нормальной
эксплуатации
учитывается
коэффициентом
перегрузки
п
. 
5. 
Расчет
опор
, 
фундаментов
и
оснований
ВЛ
по
прочности
и
устойчивости
должен
производиться
на
расчетные
нагрузки
, 
получаемые
умножением
нормативных
нагрузок
на
коэффициенты
перегрузок
, 
а
в
случаях
, 
указанных
в
п
. 9, – 
и
на
коэффициенты
сочетаний
. 
Расчет
опор
, 
фундаментов
и
их
элементов
на
выносливость
и
по
деформациям
производится
на
нормативные
нагрузки
. 
Расчет
оснований
по
деформациям
производится
на
нормативные
нагрузки
, 
вычисленные
без
учета
динамического
воздействия
порывов
ветра
на
конструкцию
опоры
(
см
. 
п
. 13). 
6. 
В
зависимости
от
продолжительности
действия
нагрузок
они
подразделяются
на
постоянные
и
временные
(
длительные
, 
кратковременные
, 
особые
). 
К
постоянным
нагрузкам
относятся
нагрузки
от
собственного
веса
строительных
конструкций
, 
проводов
, 
тросов
и
оборудования
ВЛ
, 
от
тяжения
проводов
и
тросов
при
среднегодовой
температуре
и
отсутствии
ветра
и
гололеда
, 
от
веса
и
давления
грунтов
, 
от
давления
воды
на
фундаменты
в
руслах
рек
, 
а
также
от
воздействия
предварительного
напряжения
конструкций
. 
К
длительным
нагрузкам
относятся
нагрузки
, 
создаваемые
воздействием
неравномерных
деформаций
оснований
, 
не
сопровождающихся
изменением
структуры
грунта
, 
а
также
воздействием
усадки
и
ползучести
бетона
. 
К
кратковременным
нагрузкам
относятся
нагрузки
от
давления
ветра
на
опоры
, 
провода
и
тросы
, 
от
веса
гололеда
на
проводах
и
тросах
, 
от
дополнительного
тяжения
проводов
и
тросов
сверх
их
значений
при
среднегодовой
температуре
; 
от
давления
воды
на
опоры
и
фундаменты
в
поймах
рек
и
от
давления
льда
, 
нагрузки
; 
возникающие
при
изготовлении
и
перевозке
конструкций
, 
а
также
при
монтаже
конструкций
, 
проводов
и
тросов
. 
К
особым
нагрузкам
относятся
нагрузки
, 
возникающие
при
обрыве
проводов
и
тросов
, 
а
также
при
сейсмических
воздействиях
. 
7. 
Опоры
, 
фундаменты
и
основания
ВЛ
следует
рассчитывать
на
сочетания
нагрузок
, 
действующих
в
нормальных
, 
аварийных
и
монтажных
режимах
, 
причем
в
монтажных
режимах
– 
с
учетом
возможности
временного
усиления
отдельных
элементов
конструкций
. 
Сочетания
климатических
и
других
факторов
в
различных
режимах
работы
конструкции
ВЛ
(
наличие
ветра
, 
гололеда
, 
значение
температуры
, 
количество
оборванных
проводов
или
тросов
и
пр
.) 
определяются
в
соответствии
с
требованиями
2.5.34-2.5.36, 2.5.88-2.5.95.
Конструкции
опор
и
фундаментов
ВЛ
должны
также
рассчитываться
: 
железобетонные
опоры
: 
по
образованию
трещин
на
действие
нормативных
постоянных
нагрузок
(
весовых
и
от
тяжения
проводов
и
тросов
при
среднегодовой
температуре
при
отсутствии
ветра
и
гололеда
); 
по
раскрытию
трещин
в
нормальных
режимах
на
действие
нормативных
постоянных
нагрузок
и
сниженных
на
10% 
кратковременных
нормативных
нагрузок
; 
деревянные
опоры
: 
по
прочности
на
действие
постоянных
нагрузок
; 

409
железобетонные
фундаменты
: 
по
раскрытию
трещин
в
нормальных
режимах
на
действие
нормативных
постоянных
нагрузок
и
сниженных
на
10 % 
кратковременных
нормативных
нагрузок
. 
8. 
Сочетания
нагрузок
в
нормальных
и
монтажных
режимах
работы
ВЛ
относятся
к
основным
сочетаниям
, 
а
в
аварийных
режимах
и
при
сейсмических
воздействиях
– 
к
особым
сочетаниям
. 
9. 
При
расчете
опор
, 
фундаментов
и
оснований
ВЛ
по
прочности
и
устойчивости
(
первая
группа
предельных
состояний
) 
в
аварийных
режимах
и
при
сейсмических
воздействиях
расчетные
нагрузки
от
веса
гололеда
, 
ветровые
нагрузки
на
опоры
, 
провода
и
тросы
и
от
тяжения
проводов
и
тросов
умножаются
на
коэффициенты
сочетаний
: 
а
) 
в
режимах
обрыва
проводов
и
тросов
: 0,8 – 
при
расчете
промежуточных
опор
с
поддерживающими
гирляндами
, 
их
фундаментов
и
оснований
; 1,0 – 
при
расчете
промежуточных
опор
со
штыревыми
изоляторами
, 
их
фундаментов
и
оснований
; 0,95 – 
при
расчете
анкерных
опор
, 
их
фундаментов
и
оснований
; 
б
) 
при
воздействии
сейсмических
нагрузок
– 0,8. 
НОРМАТИВНЫЕ
 
НАГРУЗКИ
 
 
10. 
Нормативные
вертикальные
нагрузки
G
H1
даН
, 
от
веса
проводов
и
тросов
определяются
по
формуле
G
H1
 
= 
Р
Н
1
 l
вес
где
P
H1
- 
нормативный
вес
провода
или
троса
длиной
1 
м
, 
который
принимается
численно
равным
массе
, 
кг
, 
указанной
в
ГОСТ
или
технических
условиях
; 
l
вес
- 
весовой
пролет
, 
м
. 
При
определении
нагрузок
от
веса
проводов
и
тросов
для
промежуточных
опор
, 
не
отнесенных
к
конкретным
условиям
их
установки
(
типовые
, 
унифицированные
опоры
и
т
. 
п
.), 
длину
весового
пролета
рекомендуется
принимать
равной
1,25 
длины
габаритного
пролета
. 
При
определении
нагрузок
от
веса
проводов
и
тросов
для
расчета
конструкций
фундаментов
промежуточных
опор
, 
не
привязанных
к
конкретным
условиям
их
установки
, 
анкерных
болтов
на
растяжение
, 
оснований
на
вырывание
и
других
элементов
, 
условия
работы
которых
утяжеляются
при
уменьшении
весовой
нагрузки
от
проводов
и
тросов
, 
длину
весового
пролета
рекомендуется
принимать
равной
0,75 
длины
габаритного
пролета
. 
11. 
Нормативные
вертикальные
нагрузки
G
H2
, 
даН
, 
от
веса
гололеда
на
проводах
и
тросах
определяются
по
формуле
: 
G
H2
 
= 
Р
Н
2
 l
вес
где
Р
Н
2 
- 
нормативный
вес
гололедных
отложений
на
1 
м
провода
или
троса
, 
который
принимается
численно
равным
массе
, 
кг
, 
определяемой
в
соответствии
с
2.5.22, 2.5.31 
и
 2.5.32
. 
12. 
Нормативная
вертикальная
нагрузка
р
н
, 
даН
/
м
2
, 
от
веса
гололеда
, 
образующегося
на
конструкциях
опор
, 
определяется
по
формуле
: 
р
н
 = 0,6b
γ
, 
где
b 
- 
толщина
стенки
гололеда
, 
мм
, 
принимаемая
в
соответствии
с
2.5.22, 2.5.31 
и
 2.5.32
с
учетом
поправочного
коэффициента
на
высоту
, 
указанного
СНиП
2.01.07-85 «
Нагрузки
и
воздействия
» 
Госстроя
России
, 0,6 - 
коэффициент
, 
который
учитывает
отношение
площади
поверхности
элемента
сооружения
, 
подверженной
обледенению
, 
к
полной
площади
поверхности
элемента
; 
γ
– 
плотность
гололеда
, 
принимаемая
равной
0,9 
г
/
см
3
. 
При
высоте
расположения
приведенного
центра
тяжести
проводов
до
25 
м
гололедные
отложения
на
конструкциях
опор
не
учитываются
. 
13. 
Нормативная
ветровая
нагрузка
на
конструкции
опор
ВЛ
определяется
как
сумма
статической
и
динамической
составляющих
. 
Динамическая
составляющая
ветровой
нагрузки
на
опоры
учитывается
при
любых
значениях
периода
собственных
колебаний
конструкции
. 
Нормативное
значение
статической
составляющей
ветровой
нагрузки
при
направлении
ветра
, 
перпендикулярном
продольной
оси
элемента
или
плоскости
фермы
, 
Q
C
H
, 
даН
, 
определяется
по
формуле
Q
C
H

= qcS
, 
где
q – 
скоростной
напор
ветра
, 
даН
/
м
2
, 
в
рассматриваемом
режиме
работы
ВЛ
, 
определяемый
в
соответствии
с
2.5.22, 2.5.23, 2.5.26-2.5.28, 2.5.35, 2.5.36 
и
2.5.89
; 
с
– 
аэродинамический
коэффициент
, 
определяемый
для
плоских
ферм
, 
пространственных
решетчатых
конструкций
и
отдельных
элементов
по
указаниям
СНиП
2.01.07-85; 
S
– 
площадь
элемента
или
площадь
фермы
, 
м
2
, 
вычисленная
по
ее
наружному
габариту
с
учетом
обледенения
конструкции
по
указаниям
п
. 
12
в
гололедных
режимах
. 
Определение
ветровой
нагрузки
при
других
направлениях
ветрового
потока
принимается
по
справочным
и
экспериментальным
данным
. 
Для
опор
высотой
до
50 
м
значение
динамической
составляющей
ветровой
нагрузки
допускается
принимать
: 
для
свободностоящих
одностоечных
стальных
опор
Q
d
H 
= 0,5Q
C
H
; 

410
для
свободностоящих
портальных
опор
Q
d
H 
= 0,6
 
Q
C
H
для
стальных
и
железобетонных
опор
с
оттяжками
при
шарнирном
креплении
к
фундаментам
Q
d
H 
= 
0,6
 
Q
C
H
для
свободностоящих
железобетонных
опор
Q
d
H 
= 0,5Q
C
H
; 
Нормативное
значение
динамической
составляющей
ветровой
нагрузки
для
свободностоящих
опор
высотой
более
50 
м
определяется
в
соответствии
с
указаниями
СНиП
2.01 .07-85. 
В
расчетах
деревянных
опор
динамическая
составляющая
не
учитывается
. 
14. 
Нормативная
ветровая
нагрузка
на
провода
и
тросы
, 
воспринимаемая
опорами
, 
определяется
по
формуле
, 
указанной
в
2.5.30. 
При
этом
площадь
диаметрального
сечения
провода
или
троса
определяется
при
длине
, 
равной
длине
ветрового
пролета
. 
При
проектировании
промежуточных
опор
и
фундаментов
, 
не
привязанных
к
конкретным
условиям
их
установки
(
типовых
, 
унифицированных
и
т
. 
п
.), 
длину
ветрового
пролета
рекомендуется
принимать
равной
длине
габаритного
пролета
. 
РАСЧЕТНЫЕ
 
НАГРУЗКИ
 
И
 
КОЭФФИЦИЕНТЫ
 
ПЕРЕГРУЗКИ
 
15. 
Расчетные
нагрузки
определяются
умножением
нормативных
нагрузок
на
коэффициенты
перегрузки
с
учетом
указаний
п
. 5 
и
9. 
При
расчете
конструкций
опор
, 
фундаментов
и
оснований
по
первой
группе
предельных
состояний
(
на
прочность
и
устойчивость
) 
коэффициенты
перегрузки
л
должны
приниматься
по
таблице
. 
При
расчете
опор
, 
фундаментов
и
оснований
в
монтажных
режимах
на
все
виды
нагрузок
вводится
единый
коэффициент
перегрузки
л
= 1,1, 
за
исключением
нагрузок
от
массы
монтера
и
монтажных
приспособлений
, 
для
которых
коэффициент
перегрузки
принимается
равным
1,3. 
16. 
Новые
типы
массовых
опор
и
фундаментов
подлежат
проверке
испытанием
опытных
образцов
. 
Коэффициенты
 
перегрузки
 
Наименование
нагрузки
Коэффициент
От
собственного
веса
строительных
конструкции
, 
проводов
, 
1,1 (0,9)* 
тросов
и
оборудования
ВЛ
От
веса
гололеда
на
проводах
и
тросах
2,0 
От
веса
гололеда
на
конструкции
опоры
1,3 
Ветровая
на
конструкции
опор
: 
при
отсутствии
гололеда
на
проводах
и
тросах
1,2 
при
наличии
гололеда
на
проводах
и
тросах
1,0(1,2)** 
Ветровая
на
провода
и
тросы
: 
свободные
от
гололеда
1,2 
покрытые
гололедом
1,4 
Горизонтальные
нагрузки
от
тяжения
проводов
и
тросов
, 
1,3(1,5)*** 
свободных
от
гололеда
или
покрытых
гололедом
От
веса
монтеров
монтажных
приспособлений
1,3 
*
Значение
, 
указанное
в
скобках
, 
должно
приниматься
в
случае
, 
когда
уменьшение
вертикальной
постоянной
нагрузки
ухудшает
условия
работы
конструкции
(
например
, 
при
расчете
анкерных
болтов
, 
фундаментов
и
оснований
при
выдергивании
). 
**
Значение
, 
указанное
в
скобках
, 
принимается
в
случае
учета
гололедных
отложений
на
конструкциях
опор
. 
***
Значение
, 
указанное
в
скобках
, 
принимается
для
проводов
с
креплением
на
штыревых
изоляторах
. 
ПРИЛОЖЕНИЕ
 
К
 
ГЛ
. 3.4. 
 
УКАЗАНИЯ
 
ПО
 
ЗАЩИТЕ
 
ВТОРИЧНЫХ
 
ЦЕПЕЙ
 
РЕЛЕЙНОЙ
 
ЗАЩИТЫ
 
И
 
АВТОМАТИКИ
 
С
 
УСТРОЙСТВАМИ
 
НА
 
МИКРОПРОЦЕССОРНОЙ
 
И
 
МИКРОЭЛЕКТРОННОЙ
 
БАЗЕ
 
ОТ
 
ВЛИЯНИЯ
 
НЕБЛАГОПРИЯТНОЙ
 
ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ
 
ОБСТАНОВКИ
, 
ДЛЯ
 
ОБЪЕКТОВ
 
(
ПОДСТАНЦИЙ
) 
С
 
НАПРЯЖЕНИЕМ
 110 
кВ
 
И
 
ВЫШЕ
 
 
1. 
Мероприятия
 
по
 
защите
 
вторичных
 
цепей
 
при
 
проектировании
. 
1.1. 
Устройства
релейной
защиты
должны
обладать
помехозащищенностью
, 
достаточной
для
выполнения
ее
основных
функций
при
наихудших
возможных
параметрах
электромагнитной
обстановки
. 
Устройства
релейной
защиты
, 
содержащие
микроэлектронные
и
микропроцессорные
элементы
, 
должны
проходить
испытания
по
ЭМС
согласно
действующим
нормативным
документам
. 

411
1.2. 
Для
обеспечения
электробезопасности
обслуживающего
персонала
и
нормальной
работы
систем
релейной
защиты
по
условиям
ЭМС
, 
выполняется
защитное
и
рабочее
заземление
устройств
этих
систем
. 
1.3. 
Помещения
, 
в
которых
размещаются
устройства
релейной
защиты
, 
содержащие
микроэлектронные
и
микропроцессорные
элементы
, 
должны
проходить
испытания
по
ЭМС
с
целью
определения
реальных
параметров
электромагнитной
обстановки
. 
При
этом
значения
основных
параметров
, 
характеризующих
электромагнитную
обстановку
, 
не
должны
превышать
норм
, 
установленных
соответствующей
нормативной
документацией
. 
1.4. 
Для
размещения
устройств
релейной
защиты
допускается
использовать
помещения
, 
электромагнитная
обстановка
которых
по
одному
или
нескольким
параметрам
не
удовлетворяет
предъявленным
требованиям
. 
Однако
в
этом
случае
все
устанавливаемые
в
таком
помещении
устройства
релейной
защиты
должны
быть
испытаны
на
ЭМС
со
степенями
жесткости
, 
гарантирующими
нормальную
работу
этих
устройств
в
данном
помещении
. 
1.5. 
При
заказе
оборудования
необходимо
предусматривать
напряжение
срабатывания
бинарных
входов
в
микропроцессорные
устройства
защиты
и
автоматики
в
пределах
0,6-0,8
U
ном
постоянного
оперативного
тока
. 
2. 
Выбор
, 
прокладка
 
вторичных
 
цепей
 
и
 
заземление
 
их
 
экранов
. 
2.1. 
Для
измерительных
цепей
трансформаторов
тока
и
напряжения
должны
применяться
кабели
: 
- 
экранированные
контрольные
кабели
; 
- 
кабели
с
металлической
оболочкой
; 
- 
кабели
с
металлической
бронёй
; 
- 
кабели
с
металлической
оболочкой
и
бронёй
. 
2.2. 
Все
контрольные
кабели
, 
применяемые
в
электроустановках
, 
на
релейных
щитах
, 
в
ОПУ
, 
ГЩУ
, 
включая
кабели
для
телеизмерений
, 
телесигнализации
и
цифровых
систем
управления
и
защиты
должны
быть
экранированными
. 
В
общем
случае
металлические
оболочки
, 
броню
и
экраны
контрольных
и
силовых
кабелей
следует
заземлять
с
обоих
концов
. 
Этот
способ
является
наилучшим
для
снижения
помех
общего
вида
, 
особенно
на
средних
и
высоких
частотах
. 
2.3. 
Всегда
следует
стараться
заземлять
экран
с
обоих
концов
, 
а
его
параметры
следует
подбирать
с
тем
расчетом
, 
чтобы
он
мог
выдерживать
достаточно
большие
токи
(
минимальное
сечение
4 
мм
2
). 
Могут
быть
применены
экранированные
оболочки
в
2,5 
мм
2
, 
если
несколько
кабелей
проложены
по
одной
трассе
и
суммарное
сечение
их
экранированных
оболочек
составляет
не
менее
4 
мм
2
. 
Если
это
требование
не
выполняется
, 
следует
подключить
заземленный
проводник
параллельно
экрану
или
усилить
контур
заземления
. 
В
тех
случаях
, 
когда
ожидается
протекание
по
экранам
кабелей
больших
токов
, 
что
возможно
при
отсутствии
качественного
контура
заземления
, 
или
повреждении
контура
в
процессе
монтажа
первичного
оборудования
, 
или
не
известно
реальное
состояние
контура
заземления
, 
экраны
сигнальных
кабелей
следует
заземлять
только
на
одном
конце
. 
Экраны
типа
фольги
цепей
измерения
, 
управления
и
сигнализации
, 
как
правило
, 
должны
заземлятся
односторонне
. 
Заземление
экрана
кабеля
рекомендуется
выполнять
со
стороны
источника
помехи
в
местах
концевой

жүктеу/скачать 10,52 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: