146
и
D
si
- внутренний диаметр статора. Подставляя уравнение (6.15) в уравнение (6.14), обратная ЭДС может
быть записать в виде
С другой стороны, величина прямоугольной формы тока может быть выражена как
где
A
s
-
электрическая нагрузка статора,
I
rms
–
среднеквадратичный (RMS) фазовый ток, и
k
i
=
I
m
∕
I
rms
.
Подставляя уравнение (6.16), (6.17), и
ω
r
= 2
πn
s
∕ 60 в уравнение (6.13) принимая общий случай, когда
α
s
≈
0
.
5, уравнение выходной мощности этой
ПТ ДЯППМ
-машины можно вывести как
где
n
s
-
номинальная скорость двигателя. Это уравнение выходной мощности показывает взаимосвязь
между выходной мощностью и различными проектными параметрами. Например, можно обнаружить, что
выходная мощность прямо пропорциональна отношению полюсов ротора и статора,
N
r
∕
N
s
. В случае
A
s
и
B
, чем больше значение
N
r
∕
N
s
, тем выше плотность мощности. Следовательно, 8/6-полюсный
ПТ
ДЯППМ
-двигатель может предложить более высокую плотность мощности, чем 6/4-полюсный, на 12,5%.
Когда ротор преднамеренно смещен для минимизации зубчатого момента, характеристика потоковой
связи постоянных магнитов и, следовательно, обратная ЭДС являются более синусоидальными. Обычно
угол наклона выбирается равным примерно половине шага полюса статора. Чтобы учесть эффект перекоса
ротора, фактор перекоса выводим в виде
где
θ
cs
= 2
π
∕
N
s
-
шаг полюса статора. Таким образом, Уравнение (6.18) может быть модифицировано как
Следовательно,
ПТ ДЯППМ
-двигатель может работать в режиме БПЕРЕМ.ТОКА ПМ, как показано на
рис. 6.8, где фазовый ток подается при сдвиге фазы 90 ° с помощью потоковой связи ПМ или фактически в
фазе с обратной ЭДС.
Достарыңызбен бөлісу: