Курстық ЖҰмыс пәні: «Желдету және кондиционерлеу жүйесі» Тақырыбы
жүктеу/скачать 341,22 Kb.
|
Турыспек А.Н. ЭСФ курсовая работа
- Бұл бет үшін навигация:
- Расчет для холодного периода
Таблица №4. Теплогазовыделения в помещении.
Выбор принципиальной схемы распределения воздуха в кондиционируемом помещении Выбор схемы распределения воздуха оказывает большое влияние на эффективность системы кондиционирования. От выбора принципиальной схемы распределения воздуха зависит соблюдение требуемых параметров в рабочей зоне, перепад температур рабочей зоны и приточного воздуха, разность между температурами удаляемого и приточного воздуха. При увеличении перепада температур уменьшается величина воздухообмена. Пользуясь указаниями СниП 2.06.05.-91* выбираем принципиальную схему обработки воздуха. Выбираем для теплого и холодного периодов - систему кондиционирования воздуха с первой рециркуляцией. Построение на I-d диаграмме процессов кондиционирования воздуха для теплого и холодного периодов Построение процесса обработки воздуха для теплого периода Расчёт начинают с рассмотрения теплого периода, при котором избытки тепла больше, чем в теплый период. Величину углового коэффициента изменения состояния воздуха в помещении определяют по формуле, кДж/кг: , где Qтпизб - общее расчётное количество избытков полного тепла определяют из табл. 3 для теплого периода, Вт; Wвл. - количество испарившейся влаги, определяют по табл. 4, кг/ч. кДж/кг По СНиП 2.04.05-91* определяем минимальный расход наружного воздуха для зрительного зала, приходящийся на одного человека, равный 20 м3/ч. Далее определяем общее количество наружного воздуха по следующей формуле: м3/ч На I-d диаграмму наносят точку В, соответствующую параметрам внутреннего воздуха, через которую проводят луч процесса до пересечения с изотермой tП, соответствующей параметрам приточного воздуха, параметры точки П рассчитывают по формуле: tП = tВ - Δtдоп где Δtдоп- разность температур между внутренним и приточным воздухом, 5 оС; tВ = 25 оС. tП = 25 - 5 = 20 оС Общее количество кондиционируемого воздуха G0 вычисляют по формуле, кг/ч: где Wвл - суммарные влагопоступления, кг/ч; Qизб - избыточное тепло, поступающее в помещение, Вт; dВ - влагосодержание точки В, г/кг; dП - влагосодержание точки П, г/кг, IВ - энтальпия точки В, кДж/кг; IП - энтальпия точки П, кДж/кг. Из рассчитанных по двум формулам GО выбираем большее значение. кг/ч кг/ч Выбираем расход воздуха, рассчитанный по теплоизбыткам. На поле I-d диаграммы наносят точку Н, соответствующую параметрам наружного воздуха. Из точки П проводим линию по постоянному влагосодержанию до пересечения с кривой φ = 95%, получаем точку О - параметры воздуха на выходе из оросительной камеры. Далее наносим точку В’ на 1 оС выше точки В, соответствующую состоянию рециркуляционного воздуха перед входом в камеру смешивания. Точки В’ и Н соединяются линией, которая является линией смеси наружного и рециркуляционного воздуха перед оросительной камерой. Показываем подогрев воздуха в приточном воздуховоде П’, который составляет 1 оС. Положение точки смеси С находят из выражения: мм Количество рециркуляционного воздуха Gр1 определяют по формуле Gр1 = GO - GH. Gр1 = 19170 - 8880 = 10290 м3/ч Соединяем точки в следующем порядке: Н - В’ - В - П - О - C. Определяем охлаждающую мощность оросительной камеры и расход тепла в калорифере второго подогрева: кДж/час кДж/час Таблица 5.1 Расчет для тёплого периода:
Построение процесса обработки воздуха с первой рециркуляцией для холодного периода На поле I-d диаграммы наносят точки В и Н, соответствующие параметрам внутреннего и наружного воздуха, и определяют величину углового коэффициента изменения состояния воздуха в помещении для холодного периода. кДж/кг Через точку В проводят луч процесса и определяют приращение влагосодержания Δd по формуле, г/кг: где G0 – количество вентиляционного воздуха, определённое расчётом теплового периода, кг/ч; WХП – суммарное влагопоступление в холодный период, кг/ч. г/кг. Влагосодержание приточного воздуха dП определяется следующим образом, г/кг: dП = dВ – Δd dП = 6,6 – 0,8 = 5,8 г/кг При пересечении луча процесса с линией dП = const определяется положение точки П. Далее через точку П продолжаем линию dП = const до пересечения с φ = 95% и получаем точку О, которая характеризует состояние воздуха, покидающего оросительную камеру. Соединяем точки П и О. Далее определяем влагосодержание точки смеси С из следующей пропорции: г/кг Проводим линии dС = const и IO = const, на их пересечении получаем точку С. Далее строим прямую СВ и соединяем ее с линий dН = const, на пересечении получаем точку К. Определяем расходы тепла через калориферы первого и второго подогрева, кДж/час: кДж/час кДж/час Таблица 5.2Расчет для холодного периода:
Выбор типа кондиционера Кондиционер выбирается по табл. 3.1 [1] на номинальную производительность по воздуху от 10 до 250 тыс.м3/ч: , где - плотность воздуха в расчётах принимается 1,2 кг/м3. L=19170/1,2=15975м3/ч Расчет калориферов (воздухонагревателей) В зависимости от выбранного типа кондиционера по табл. III.8 [3] выбирают калорифер (воздухонагреватель) и выполняют проверочный расчёт. Исходными данными для расчёта являются: общее количество кондиционируемого воздуха; начальные и конечные параметры воздуха, полученные при построении процессов обработки воздуха; температура горячей воды 115-70 0С. Расчёт проводим в следующей последовательности.При расчёте используем калориферы для кондиционера КТЦ3-31,5: для калорифера I - полуторорядный с обводным каналом и для калорифера II подогрева - однорядный без обводного канала. Требуемое количество тепла на нагревание воздуха для холодного периода равно: жүктеу/скачать 341,22 Kb. Достарыңызбен бөлісу:
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||