Правила устройства электроустановок республики казахстан ( пуэ ) Астана, 2003 г

157
приведенного
центра
тяжести
всех
проводов
, 
скоростной
напор
на
тросы
– 
по
высоте
расположения
центра
тяжести
тросов
. 
При
расположении
центра
тяжести
на
высоте
до
15 
м
скоростной
напор
принимается
по
табл
. 
2.5.1
. 
При
высоте
более
15 
м
скоростной
напор
определяется
путем
умножения
значения
напора
, 
указанного
в
табл
. 2.5.1 
для
высоты
до
15 
м
, 
на
поправочный
коэффициент
по
табл
. 
2.5.2
, 
учитывающий
возрастание
скорости
ветра
по
высоте
. 
Высота
расположения
приведенного
центра
тяжести
проводов
или
тросов
h
пр
определяется
для
габаритного
пролета
по
формуле
: 
f
h
h
ср
пр
3
2
−
=
где
: 
h
ср
– 
средняя
высота
крепления
провода
к
изоляторам
или
средняя
высота
крепления
тросов
на
опоре
, 
отсчитываемая
от
отметки
земли
в
местах
установки
опор
, 
м
;
f
– 
стрела
провеса
провода
или
троса
, 
условно
принимаемая
наибольшей
(
при
высшей
температуре
или
гололеде
без
ветра
), 
м
. 
Полученные
значения
скоростных
напоров
ветра
должны
быть
округлены
до
целого
числа
. 
Таблица
2.5.1. 
Максимальный
 
нормативный
 
скоростной
 
напор
 
ветра
 
на
 
высоте
 
до
 15 
м
 
от
 
земли
Скоростной
напор
ветра
q
max
, 
даН
/
м
2
, (
скорость
ветра
v
max
)
с
повторяемостью
Районы
территории
по
ветру
1 
раз
в
10 
лет
1 
раз
в
25 
лет
I 
II 
III 
IV 
V 
VI 
VII 
VIII 
40(25) 
40(25) 
50(29) 
65(32) 
80(36) 
100(40) 
125(45) 
145(48) 
55(30) 
55(30) 
65(32) 
80(36) 
100(40) 
125(45) 
150(49) 
175(53) 
Примечания
: 1. 
Для
повторяемости
1 
раз
в
10 
лет
и
1 
раз
в
25 
лет
в
таблице
даны
унифицированные
значения
скоростных
напоров
и
скоростей
ветра
. 
2. 
Значения
скоростных
напоров
при
их
уточнении
на
основании
обработки
фактически
замеренных
скоростей
определяются
по
формуле
: 
q
max
 = (av
max
)
2
/16 
где
v – 
скорость
ветра
на
высоте
10 
м
над
поверхностью
земли
(
при
двухминутном
интервале
усреднения
), 
превышаемая
в
среднем
один
раз
в
5, 10 
или
25 
лет
; 
а
=0,75+5/v
max
– 
поправочный
коэффициент
к
скоростям
ветра
, 
полученным
из
обработки
наблюдений
по
флюгеру
, 
принимается
не
более
единицы
; 
при
использовании
малоинерционных
анемометров
коэффициент
а
принимается
равным
единице
. 
Полученные
значения
применяются
до
высоты
15 
м
. 
Рекомендуется
округлять
их
до
ближайшего
указанного
в
таблице
значения
. 
2.5.25. 
Скоростной
напор
ветра
на
провода
и
тросы
больших
переходов
через
водные
пространства
определяется
по
указаниям
2.5.24
, 
но
с
учетом
следующих
дополнительных
требований
: 
1. 
Для
перехода
, 
состоящего
из
одного
пролета
, 
высота
расположения
приведенного
центра
тяжести
проводов
или
тросов
определяется
по
формуле
: 
f
h
h
h
ср
ср
пр
3
2
2
2
1
−
+
=
где
h
cp1
, h
cp2
– 
высота
крепления
тросов
или
средняя
высота
крепления
проводов
к
изоляторам
на
опорах
перехода
, 
отсчитываемая
от
меженного
уровня
реки
или
нормального
горизонта
пролива
, 
канала
, 
водохранилища
, 
м
; 
f
– 
наибольшая
стрела
провеса
провода
или
троса
перехода
, 
м
. 
2. 
Для
перехода
, 
состоящего
из
нескольких
пролетов
, 
скоростной
напор
ветра
на
провода
или
тросы
определяется
для
высоты
h
np
, 
соответствующей
средневзвешенному
значению
высот
приведенных
центров
тяжести
проводов
или
тросов
во
всех
пролетах
перехода
и
вычисляемой
по
формуле
: 
(
)
)
...
/(
...
2
1
2
2
1
1
n
n
пр
n
пр
пр
пр
l
l
l
l
h
l
h
l
h
h
+
+
+
+
+
+
=
где
h
np1
, h
n
р
2
,..., h
npn
- 
высоты
приведенных
центров
тяжести
проводов
или
тросов
над
меженным
уровнем
реки
или
нормальным
горизонтом
пролива
, 
канала
, 
водохранилища
в
каждом
из
пролетов
, 
м
. 
При
этом
если
пересекаемое
водное

158
пространство
имеет
высокий
, 
незатопляемый
берег
, 
на
котором
расположены
как
переходные
, 
так
и
смежные
с
ними
опоры
, 
то
высоты
приведенных
центров
тяжести
в
пролете
, 
смежном
с
переходным
, 
отсчитываются
от
отметки
земли
в
этом
пролете
; 
l
1
, l
2
, …l
n
– 
длины
пролетов
, 
входящих
в
переход
, 
м
. 
Таблица
2.5.2. 
Поправочный
 
коэффициент
 
на
 
возрастание
 
скоростных
 
напоров
 
ветра
 
по
 
высоте
 
Высота
, 
м
Коэффициент
Высота
, 
м
Коэффициент
До
15 
1,0 
100 
2,0 
20 
1,25 
150 
2,25 
40 
1,5 
200 
2,45 
60 
1,7 
250 
2,65 
80 
1,85 
300 
и
более
2,75 
Примечание
. 
Для
промежуточных
высот
значения
коэффициентов
определяются
интерполяцией
. 
2.5.26. 
Скоростной
напор
ветра
на
конструкции
опор
определяется
с
учетом
его
возрастания
по
высоте
. 
Для
отдельных
зон
высотой
не
более
15 
м
значение
поправочных
коэффициентов
следует
принимать
постоянным
, 
определяя
его
по
высоте
средних
точек
соответствующих
зон
, 
отсчитываемой
от
отметки
земли
вместе
установки
опоры
. 
2.5.27. 
Для
участков
ВЛ
, 
сооружаемых
в
застроенной
местности
, 
максимальный
нормативный
скоростной
напор
ветра
допускается
уменьшать
на
30% (
скорость
ветра
– 
на
16%) 
по
сравнению
с
принятым
для
района
прохождения
ВЛ
, 
если
средняя
высота
окружающих
зданий
составляет
не
менее
2
/
з
высоты
опор
. 
Такое
же
уменьшение
скоростного
напора
ветра
допускается
для
ВЛ
, 
трасса
которых
защищена
от
поперечных
ветров
(
например
, 
в
лесных
массивах
заповедников
, 
в
горных
долинах
и
ущельях
). 
2.5.28. 
Для
участков
ВЛ
, 
находящихся
в
местах
с
сильными
ветрами
(
высокий
берег
большой
реки
, 
резко
выделяющаяся
над
окружающей
местностью
возвышенность
, 
долины
и
ущелья
, 
открытые
для
сильных
ветров
, 
прибрежная
полоса
больших
озер
и
водохранилищ
в
пределах
3-5 
км
), 
при
отсутствии
данных
наблюдений
максимальный
скоростной
напор
следует
увеличивать
на
40% (
скорость
ветра
– 
на
18%) 
по
сравнению
с
принятым
для
данного
района
. 
Полученные
цифры
рекомендуется
округлять
до
ближайшего
значения
, 
указанного
в
табл
. 
2.5.1
. 
2.5.29. 
При
расчете
проводов
и
тросов
на
ветровые
нагрузки
направление
ветра
следует
принимать
под
углом
90°, 45° 
и
0° 
к
ВЛ
. 
При
расчете
опор
следует
принимать
направление
ветра
под
углом
90° 
и
45° 
к
ВЛ
. 
2.5.30. 
Нормативная
ветровая
нагрузка
Р
, 
даН
, 
на
провода
и
тросы
, 
действующая
перпендикулярно
проводу
(
тросу
), 
для
каждого
расчетного
режима
определяется
по
формуле
: 
Р
 = 
α
 K
1 
C
x 
q F sin
2
φ
 
где
: 
α
– 
коэффициент
, 
учитывающий
неравномерность
скоростного
напора
ветра
по
пролету
ВЛ
, 
принимаемый
равным
: 1 
при
скоростном
напоре
ветра
до
27 
даН
/
м
, 0,85 
при
40 
даН
/
м
2
0,75 
при
55 
даН
/
м
2
, 
0,7 
при
76 
даН
/
м
2
и
более
(
промежуточные
значения
определяются
линейной
интерполяцией
); 
K
1
– 
коэффициент
, 
учитывающий
влияние
длины
пролета
на
ветровую
нагрузку
, 
равный
1,2 
при
длине
пролета
до
50 
м
, 1,1 
при
100 
м
, 1,05 
при
150 
м
, 1 
при
250 
м
и
более
(
промежуточные
значения
K
1
, 
определяются
интерполяцией
); 
C
x
– 
коэффициент
лобового
сопротивления
, 
принимаемый
равным
: 1,1 
для
проводов
и
тросов
диаметром
20 
мм
и
более
, 
свободных
от
гололеда
, 1,2 
для
всех
проводов
и
тросов
, 
покрытых
гололедом
, 
и
для
проводов
и
тросов
диаметром
менее
20 
мм
, 
свободных
от
гололеда
; q - 
нормативный
, 
скоростной
напор
ветра
в
рассматриваемом
режиме
, 
даН
/
м
2
; 
F
– 
площадь
диаметрального
сечения
провода
, 
м
2
(
при
гололеде
с
учетом
нормативной
толщины
стенки
гололеда
); 
φ
– 
угол
между
направлением
ветра
и
осью
ВЛ
. 
При
измерении
скорости
ветра
по
приборам
с
10-
минутным
интервалом
осреднения
в
приведенную
формулу
следует
вводить
коэффициент
1,3 . 
2.5.31. 
Нормативная
масса
гололедных
отложений
на
проводах
и
тросах
определяется
, 
исходя
из
цилиндрической
формы
отложений
с
плотностью
0,9 
г
/
см
3
. 
Толщина
стенки
гололеда
, 
приведенная
к
высоте
10 
м
от
земли
и
к
диаметру
провода
10 
мм
, 
определяется
по
утвержденным
региональным
картам
и
рис
2.5.2
. 
и
, 
при
необходимости
, 
уточняется
путем
обработки
материалов
многолетних
наблюдений
на
ближайших
репрезентативных
(
для
данного
района
) 
метеорологических
станциях
. 
На
картах
районирования
гололедным
районам
соответствует
нормативная
толщина
стенок
, 
определяемая
по
табл
. 
2.5.3
. 
Толщина
стенки
гололеда
с
повторяемостью
1 
раз
в
25 
лет
, 
а
также
с
любой
повторяемостью
в
особо
гололедных
районах
должна
приниматься
на
основании
обработки
данных
фактических
наблюдений
. 
При
анализе
исходных
данных
выборка
производится
с
таким
расчетом
, 
чтобы
за
каждую
зиму
имелись
сведения
о
двух
максимумах
- 
наибольшей
стенке
и
наибольшей
гололедно
-
ветровой
нагрузке
. 

159
Таблица
2.5.3. 
Нормативная
 
толщина
 
стенки
 
гололеда
 
для
 
высоты
 10 
м
 
над
 
поверхностью
 
земли
Нормативная
толщина
стенки
гололеда
, 
мм
, 
с
повторяемостью
Район
по
гололеду
1 
раз
в
10 
лет
1 
раз
в
25 
лет
II 
III 
IV 
V(1) 
V(2) 
V(3) 
V(4) 
V(5) 
10 
15 
20 
25 
30 
35 
40 
45 
15 
20 
25 
30 
35 
40 
45 
50 
Расчет
стенки
«
чистого
» 
гололеда
по
наблюденным
метеоданным
необходимо
выполнять
по
весу
1 
пог
.
м
отложения
. 
Допускается
, 
при
отсутствии
последнего
, 
толщину
стенки
определять
по
размерам
отложения
и
виду
осадка
и
соответствующему
удельному
весу
. 
На
территории
Казахстана
осредненные
величины
удельных
весов
(
г
/
см
3
) 
различных
видов
осадка
имеют
следующие
значения
: 
изморозь
кристаллическая
(
ИК
) - 0,07 , 
изморозь
зернистая
(
ИЗ
) – 0,15 , 
сложное
отложение
льда
(
СП
): 
Костанайская
, 
Западно
-
Казахстанская
, 
Актюбинская
и
Карагандинская
области
– 0,30, 
остальная
территория
– 0,25, 
отложение
мокрого
снега
(
ОМС
) – 0,28, 
гололед
(
ГЛ
) – 0,60. 
Полученные
ряды
годовых
максимумов
стенки
на
выбранных
метеостанциях
обрабатываются
в
соответствии
с
«
Методическими
указаниями
». 
Определение
остальных
параметров
гололедно
-
ветровых
нагрузок
– 
расчетной
массы
гололеда
, 
расчетных
скоростей
ветра
при
гололеде
, 
расчетных
ветровых
нагрузок
и
условных
гололедных
стенок
- 
производится
по
методике
ВНИИЭ
в
двух
режимах
– 
максимальной
гололедной
нагрузки
и
максимальной
ветровой
нагрузки
. 
При
определении
расчетной
толщины
стенки
для
данного
объекта
учитываются
и
утвержденные
региональные
карты
, 
отступления
от
которых
возможны
при
наличии
достаточных
на
то
оснований
. 
Полученные
величины
ветровой
нагрузки
Q
в
могут
уточняться
по
имеющимся
(
на
большую

жүктеу/скачать 10,52 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: