Табиғи газдарды, мұнай және мұнай өнімдерін тасымалдау тақырыбына қысқаша шолу
жүктеу/скачать 4,12 Mb.
|
каз ДӘРІСТЕР 1-15
15a2d939-3824-4627-93ed-5a678f50bf36 (2), ндірістік т жірибе есебі Маманды ы 6В06103 – «Есептеу техника, ндірістік т жірибе есебі Маманды ы 6В06103 – «Есептеу техника, Кунделик Апилова, 2 лекц, бух есеп, 4 Дәріс кешені, УЧЕБНО-МЕТОДИЧЕСКОЕ ПОСОБИЕ КАДАСТРОВАЯ ОЦЕНКА И ЗОНИРОВАНИЕ ЗЕМЕЛЬ (1), лекция 1, Силабус, ИС 342 силабус, Спутниктік байланыс және навигация жүйелері, Практикум по гидравлике, Шаршеналиев диплом, Дип.-Арысқұм-мұнай-кенінің-бұрғылау-қондырғысының-жаңартылған-қосалқы-элементтерін-электр-энерги
При этом напор магистрального насоса при среднем значений часового расхода Qч.ср равен: . Максимальное рабочее давление будет на выходе ГНПС, и оно равно: Р=ρg[3 + ], (75) обычно считается, что в каждой станции есть три последовательно соединенные основные насосы. Согласно условием прочности закрепляющнй арматуры Р ≤ Рарм . (76) Если это условие не выполняется, то надо выбирать другой насос (или использовать сменный ротор с малым диаметром), или надо уменьшить количество магистральных насосов станции. После подбора насоса, рабочее давление которой, удовлетворяет условию (76), определяется толщина стенки трубопровода, выдерживающей эту давлению: , (77) где Dн - внешний диаметр трубопровода, п- коэффициент надежности по нагрузке (для трубопровода, работающей по схеме «из насоса в насос» п =1,15, а в других случаях п =1,1), R1 - расчетное сопротивление металла сжатию (растяжению): ; (78) Rн1=σв - нормативная сопротивление, k1- коэффициент надежности по материалу (задан в таблице 13, обычно k1=1,34÷1,55), kн - коэффициент надежности по назначению трубопровода (kн=1, если Dн<1020мм и kн=1,05, если Dн>1000мм). m - коэффициент условии работы трубопровода. Относительно назначения и диаметров трубы с учетом меры безопастности, магистральные трубопроводы делятся на 5 категорий: В, I, II, III и IV, относительно этих категорий значение m задается в следующем виде: m=0,6 для категории В; m=0,75 для категории I и II; m=0,9 для категории III и IV и для линейных участков. Таблица 13. Справочные данные по параметрам некоторых труб
После определений толщины стенки трубопровода по формуле (77) она округляется до большего стандартного целого значения из табл.13. Тогда внутренний диаметр его трубы определяется следующим образом: D =Dн-2δ. (79) В следующий очередь для подачи Qч.ср при помощи алгоритма, приведенного в лекции 6 определяется потери напора от трения и полные потери напора в трубопроводе при пропускной способности Qч.ср: 1. - значение секундного объемного расхода; 2. - число Рейнольдса; 3. - переходным числом Рейнольдса; здесь kэ-шероховатость внутренней стенки трубы, обычно для задач kэ=0,2мм; 4. Если 2320 если ReI ≤ Re < ReII, то , если Re≥ ReII, то - коэффициент гидравлического сопротивления от трения; 5. - потери напора от трения по формуле Дарси-Вейсбаха; 6. - полные потери напора в трубопроводе при пропускной способности . Суммарный напор всех станций Hнпс=nH ст+ пэ H2, (80) здесь H ст=3 - напор одной станции. Согласно баланса напоров, полные потери напора в трубопроводе H равно суммарным напорам всех станций Hнпс: Hнпс=H, (81) или nH ст+ пэ H2= H. Отсюда число НПС . (82) Обычно число насосных станций получается дробным числом. Ее округляет до целого числа n. Можно округлить двумя способом. Сначала найдем фактическая пропускная способность трубопровода при округлении в большую сторону (n > n0). Для этой цели построим напорные характеристики трубопровода и НПС (рис.5), а также найдем рабочих точек Qч1, Qч2 и Qч3. То, есть трубопровод может работать с такими пропускными способностями при различных числах основных насосов, равных 3п-2, 3п-1 и 3п соответственно. В случае, показанной на рис. 5 рабочая точка Qр = Qч2, а количество магистральных насосов 3п-1. Фактическая годовая (массовая) пропускная способность трубопровода тогда будет равным: . (83) Если дробную числу НПС округлить в меньшую сторону (n В обоих случаях фактическая пропускная способность трубопровода получается отличной от проектного. Если полученный расчет удовлетворяет заказчика, то найденный вариант принимается. А если не удовлетворяет, то надо будет делать дополнительные расчеты. Считая, что вариант принимается, распределяем магистральные насосы по станциям. В первом, большое число насосов должно находиться на НПС, расположенных на начальной стороне трубопровода, а во втором, длина последних перегонов по возможности, должны быть равными. Тогда, например 13 насос распологается по станциям в порядке 3-3-3-2-2, 14 насос - в порядке 3-3-3-3-2. А напор, развиваемый i - ой насосной станцией определяется этими порядками расположения манистральных насосов: H ст.1 =3hмн, H ст.2 =2hмн, (84) здесь hмн= - напор основного (магистрального) насоса при подаче Qр; 3, или 2 - числа основных (магистральных) насосов рассматириваемой станции. Напор подпорного насоса при подаче Qр равен H2=a2-b2·Qр2. Считается, что остаточный напор Нкп в конечных пунктах эксплуатационных участков задан. Теперь делаем расстановку НПС на сжатый профиль трассы. Сначала для значений (для рабочей точки!) Qч=Qр по алгоритму, приведенного в лекции 6, найдем скорость потока и коэффициент гидравлического сопротивления. Затем определим значение гидравлического уклона iм при учете местных сопротивлений: . (85) Для нахождения линий гидравлического уклона рассчитаем местоположение 1-станции в случае горизонтального профила трассы: . Тогда и образует прямоугольный треугольник с гипотенузой в виде линий гидравлического уклона. Расстановка НПС в сжатом профиле трассы показана на рис. 9. Сначала в пункте М1 построим напор (вертикально) , с его конца проводим линию гидравлического уклона с координатами ( , ) (а остальные линий уклона будут параллельными к этой линий). Эта линия гидравлического уклона пересекает сжатый профиль в точке М2, в эту точку расположим 2-станцию. В 2-пункте подпор сохраняется. Теперь в пункте М2 поднимем напор , с конца которого, проводим линию гидравлического уклона, параллельной первоначальной. Она пересекает сжатый профиль трассы в пункте М3, и т.д. Пункты М1 и М4 – начала эксплуатационных участков, там есть подпорные насосы. Пункты М4 и Мn+1 –концы эксплуатационных участков, там остаются остаточные напоры Нкп, эти напоры теряются после перекачки продуктов в резервуары. Расстановка НПС в сжатом профиле трассы по методу Шухова делается по графическому методу и требует большую точность от исполнителя. Предлагаем для этой цели аналитико- графический метод (рис.10; приведен случай расстановки НПС в сжатом профиле трассы 3-3-3-3-2). В этом методе расстановка НПС сначала делается в горизонтальном профиле трассы, когда расстояние между НПС заранее известно: - расстояние до следующей станций после 3-х насосных и - после 2-х насосных. Если расстояние с начального пункта эксплуатационного участка до найденной станции превышает 400 км, то эта станция является начальным пунктом следующего эксплуатационного участка. Тогда эта станция ставится дальше на дополнительное расстояния. Конкретное расположение НПС при учете рельефа трассы легко находится: линия гидравлического уклона уже найдена и она пересекает рельеф в нужном месте! Если полученный расчет фактической пропускной способности не удовлетворяет заказчика, то возможно 2 решение задачи. Первое из них, в случае округления в большую сторону (n > n0), проектную пропускную способность можно получить, уменьшая напорную характеристику магистрального насоса. Для этой цели уменьшает диаметр d рабочего колесо насоса при помощи ее обточки. Или уменьшает частоту вращения N рабочего колесо насоса. При уменьшении диаметра рабочего колесо насоса до значения d1, или частоты – до значения N1 подача и напор насоса уменьшается до величин: , (86) или . (87) Если требуется провести напорную характеристику магистрального насоса через точек Q1, H1, то диаметр рабочего колеса должен быть следующим: . (88) где Q1=Qч.ср, . жүктеу/скачать 4,12 Mb. Достарыңызбен бөлісу:
|