Дифференциальная токовая защита с реле типа рнт 560

жүктеу/скачать 358,13 Kb.

бет	2/2
Дата	07.02.2022
өлшемі	358,13 Kb.
	#89808

1 2

Байланысты:
rz2-конвертирован

3I_НОМ, для того чтобы

Рис.12 Исходная схема и схема замещения двухобмоточного трансфор- матора (сопротивления схемы замещения даны в Омах и приведены к напряжению 115 кВ; в скобках указаны сопротивления в минимальном режиме)

Таблица 4

Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовые значения для сторон
Наименование величины	Обозначение и метод определения	110 кВ	10 кВ
Первичные номинальные токи трансформатора, А	_{I =}^SНОМ НОМ _3I НОМ	16000 _₈₄ 3 110	16000 _₈₄₀ 311
Схема соединения трансформаторов тока		Треугольник	Звезда
Коэффициенты трансформации трансформаторов тока	ⁿТТ	200/5	1500/5
Вторичные токи в плечах защиты, А	_{I =}^IНОМ ^kСХ НОМ ВТ _n ТТ	^{84 3} 3,64 200 5	⁸⁴⁰ 2,8 1500 5

Определяется первичный максимальный ток короткого замыкания, проходящий через защищаемый трансформатор при внешнем к.з., т. К₁.

I_kmax 743 ^А.

Предварительно определяется первичный ток срабатывания защиты:

- по условию отстройки от тока небаланса (17) без учета состав-

ляющей
'''

I
НБ

I_СЗ 1,3(1 1 0,1 0,1)743  1,3 148,6  193А .

- по условию отстройки от броска тока намагничивания
I_СЗ 1,3  84  109, 2 А .
Таким образом, расчетным условием для выбора тока срабатывания яв- ляется отстройка от тока небаланса
I_СЗ 193А.

Производится предварительная проверка чувствительности зашиты.

В рассматриваемом примере расчетным по чувствительности является двухфазное к.з. на стороне в минимальном режиме работы системы

I


(2)
k min

По выражению (22)

115000 _
3(3,18  86,7)
³ 639,7 A .
2

^kЧ min
 ⁶⁴⁰^¹ 3,3.
193

Расчет с реле типа РНТ – 565 следует продолжить.

Определятся число витков обмоток насыщающегося трансформатора,

которое затем уточняются с учетом составляющей Расчеты сведены в Табл. 5.

Таблица 5

№ пп	Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовые значения
	Расчетный ток срабатывания реле на основной стороне, А
	Расчетное число витков обмот- ки насыщающегося трансфор- матора тока (НТТ) реле для ос- новной стороны, витки
	Принятое число витков обмотки НТТ реле для основной стороны, витки
	Ток срабатывания реле на основ- ной стороне, А
	Расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для неосновной стороны, витки
	Принятое число витков обмотки НТТ реле для неосновной стороны, витки
	Составляющая I^''' , A
	Уточненное значение тока сра- батывания защиты I_CЗ, А
	Уточненный ток срабатывания реле на основной стороне, А
	Окончательно принятое число витков НТ реле для установки на основной стороне (110 кВ ) и не- основной стороне (10 кВ), витки

Оценивается чувствительность защиты при двухфазном к.з. в т. K₂ в минимальном режиме работы системы

^kЧ min
_640 1 _₃212

Рассчитанная защита имеет достаточную чувствительность и может быть рекомендована к установке.

Пример расчета дифференциальной защиты, выполненной на реле типа ДЗТ-11
В примере дан расчет дифференциальной защиты понижающего трехоб- моточного трансформатора мощностью 40 МВА напряжением 230/
38.5/11 кВ. Трансформатор имеет встроенное регулирование на стороне
высшего напряжения в пределах  12 % номинального и регулирование на стороне среднего напряжения в пределах  22.5 % . Трансформатор имеет питание со сторон 220 кВ и 35 кВ.
Исходная схема для примера расчета, а также схемы замещения прямой (обратной) последовательностей приведены на Рис. 16.

Рис.16 Исходная схема и схема замещения трехобмоточного транс- форматора. Сопротивления в схеме замещения приведены к напряжению 38.5 кВ, для системы в скобках указаны сопротивления в минимальном режиме

Расчет производится в следующем порядке:

Определяются первичные токи силового трансформатора, выбираются трансформаторы тока и находятся соответствующие вторичные токи в

плечах защиты. Трансформаторы тока выбираются таким образом, что- бы вторичные токи не превышали 5 А.
Расчеты приведены в Табл. 6.
Таблица 6

Наименование величины	Обозначение и метод определения		Числовые значения для сторон
			220 кВ		35 кВ		10 кВ
Первичные номинальные токи трансфор- матора, А	_{I =} ^SНОМ НОМ _3U НОМ		40000 _ 3  230  100		40000 _ 3  38,5  600		40000 _ 3 11  2100
Схема соединения трансформато- ров тока			Треугольник		Треугольник		Звезда
Коэффициенты трансформации трансформато- ров тока	ⁿTT		300/5		2000 / 5		3000 / 5
Вторичные токи в плечах за- щиты, А	^IНОМ ВТ ⁼	^kСХ ^IНОМ		3 100 _ 300 5  2,89		3  600 _ 2000 5  2,6		2100 _ 3000 5  3,5
		ⁿТТ

Выбирается место установки тормозной обмотки. Для этого, последо- вательно задаваясь местом установки тормозной обмотки на питающих сторонах, определяют максимальные токи к.з., проходящие через защи- щаемый трансформатор при внешнем коротком замыкании на стороне низшего напряжения. Сторона, на которой установлена тормозная об- мотка, считается отключенной.

Полученные значения токов приведены на Рис.17.

I
Исходя из полученных токов, определяются соответствующие значения

токов небаланса I

НБ РАСЧ
без учета составляющей
'''
НБ
и ориентировоч-

ные значения минимальных токов срабатывания защиты.
При установке тормозной обмотки на стороне 35 кВ (Рис.17, а)

^IНБ РАСЧ
= (k_Аk_ОДНf_I+ ^ΔU₂₂₀^)I

КЗ МАКС
 (1 1 0,1 0,12)2630  579A .

Минимальный ток срабатывания защиты
I_СЗ k_НI_НБ 1,5  579  868 А.
При установке тормозной обмотки на стороне 220 кВ (Рис.17,б)

^IНБ РАСЧ
^{= (k}А^kОДН ^fI ⁺^ΔU35 ^{) I}КЗ МАКС
 (1 1 0,1 0,05)5 21
7  783A.

Минимальный ток срабатывания защиты
I_СЗ k_НI_НБ 1,5  783  1175 А.

Рис.17 Токи в трансформаторе при внешнем коротком замыкании: а) повреждение на стороне 10 кВ и выключенном выключателе на стороне 35 кВ; б) повреждение на стороне 10 кВ и выключенном выключателе на стороне 220 кВ; в) повреждение на стороне 10 кВ и включенных выключате- лях питающих сторон.

Минимальный ток срабатывания из условия отстройки от броска тока намагничивания

^IСЗ ^^kН ^IНОМ
 1,5  600  900 А.

Из приведенных расчетов следует, что тормозную обмотку целесообраз- но присоединить к трансформаторам тока, установленным на стороне 35 кВ.
В качестве расчетного тока срабатывания защиты принимается значение
I_СЗ 900 А.

Определяется число витков рабочей обмотки насыщающегося транс- форматора реле для основной стороны 10 кВ (стороны с наибольшим вторичным током в плечах защиты) и число витков уравнительных об- моток для сторон 220 и 35 кВ.

Расчеты приведены в Табл. 7.

Таблица 7

№ п.п.	Наименование величины	Обозначение и метод определения	Числовые значения
1	Расчетный ток срабатыва- ния реле на основной сторо- не, А	_k_I^UХХ35 СХ СЗ _U _I_C_Р_ОСН₌ XX10 ⁿТТ10	₉₀₀38,5 11 _ 3000 5  5,25
2	Расчетное число витков об- мотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для основной сто- роны, витки	_{ω =}^FСР ОСН РАСЧ _I СР ОСН	¹⁰⁰ 19,05 5, 25
3	Принятое число витков об- мотки НТТ реле для основ- ной стороны, витк	^ωОСН	19
4	Ток срабатывания реле на основной стороне, А	_{I =}^FСР СР ОСН _ω ОСН РАСЧ	¹⁰⁰ 5, 26 19
5	Расчетное число витков об- мотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для стороны 220 кВ, витки	_{ω =}_ω^IОСН ВТ 1 ^{РАСЧ ОСН}_I 1 ^ВТ	19 ^3,5 23,01 2,89
6	Принятое число витков об- мотки НТТ реле для сторо- ны 220 кВ, витки	ω₁	23
7	Расчетное число витков обмотки насыщающегося трансформатора тока (НТТ) реле для стороны 35 кВ, витки	_{ω =}_ω^IОСН ВТ 1 РАСЧ ОСН _I 1 ^ВТ	19 ^3,5 25,6 2,6
8	Принятое число витков обмотки НТТ реле для сто- роны 35 кВ, витки		26

Выбирается необходимое число витков тормозной обмотки в соответст- вии с (28), для чего необходимо рассмотреть внешнее трехфазное к.з. на шинах 10 кВ, Рис. 17,в.
Расчетное число витков тормозной обмотки

ω  k
^IНБ РАСЧ^ωРАБ

ТОРМ Н

I = I^'

^IТОРМ ^tgα
_{+ I}''

_{+ I}'''

НБ РАСЧ НБ РАСЧ НБ РАСЧ НБ РАСЧ
I^'  11 0,1 (700  4640)534 ; A

I
НБ РАСЧ ''
НБ РАСЧ

I
'''
НБ РАСЧ

^IНБ РАСЧ

ω

 0,12  700  0,05  4640  316 A;

  4640  73A; 25,6
 534  316  73  923A;
_1,5  923  25,6 __{10, 2.}

ТОРМ РАСЧ
4640  0,75

Принимается ближайшее значение
^ωТОРМ
 11 витков.

Определяется чувствительность защиты при внутренних повреждени- ях, когда отсутствует торможение. Рассматривается замыкание между двумя фазами на стороне 10 кВ, когда выключатель на стороне 35 кВ от- ключен, Рис. 18, а.

Рис.18 Токи в трансформаторе при внутренних к.з

Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке насыщающегося транс- форматора реле на стороне 220 кВ

2248 ^38,53
I ^²³⁰ 10,9 A.

РАБ 1В
300 5

Коэффициент чувствительности
_k_10,9  23 __2,5.
^Ч100

Определяется чувствительность при наличии торможения:

а) Рассматривается двухфазное к.з. на стороне 10 кВ в зоне действия за- щиты в минимальном режиме работы систем 220 и 35 кВ, Рис. 18, б.
Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке насыщающегося транс- форматора реле на стороне 220 кВ
₉₂₅38,5 ₃
I ^²³⁰ 4, 47 A.

РАБ 1В
300 5

Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке насыщающегося транс- форматора реле на стороне 35 кВ
I_РАБ_1В  13,86 A.
F_РАБ= I_{РАБ 1В}^ω₁^{+ I}_{РАБ 2В}^ω₂ 4, 47  23  13,86  26  463А.

^FТОРМ
 13,86 11  153А.

По характеристике срабатывания реле определяется
F_{РАБ СР} 145А,

соответствующая точке пересечения прямой ОА с характеристикой сра- батывания реле, Рис.19.
k  ⁴⁶³ 3  2.

Ч ТОРМ
153

б) Рассматривается трехфазное к.з. на стороне 220 кВ при отключенном выключателе с этой стороны в минимальном режиме работы системы 35 кВ, Рис. 18, в.
Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке насыщающегося транс- форматора реле на стороне 35 кВ
I_РАБ_2В  15,8A.
F_РАБ= I_{РАБ 2В}^ω₂ 15,8  26  411А.

^FТОРМ
 15,8 11  174 А.

По характеристике срабатывания реле определяется
F_{РАБ СР} 170 А,
со-

ответствующая точке пересечения прямой ОB с характеристикой сраба- тывания реле, Рис.19.
k  ⁴¹¹ 2, 4  2.

Ч ТОРМ
170

Рис.19 Расчет чувствительности защиты трансформатора

в) Рассматривается двухфазное к.з. на стороне 10 кВ при отключенном выключателе со стороны 220 кВ в минимальном режиме работы систе- мы 35 кВ, Рис. 18, г.

Вторичный ток, подводимый к рабочей обмотке насыщающегося транс- форматора реле на стороне 35 кВ.
I_РАБ_2В  16,7 A;
F_РАБ= I_{РАБ 2В}^ω₂ 16,7  26  434 А;

^FТОРМ
 16,7 11  183А.

По характеристике срабатывания реле определяется
F_{РАБ СР} 176 А; соот-

ветствует точке пересечения прямой ОC с характеристикой срабатыва- ния реле, Рис.19.
k  ⁴³⁴ 2,5  2.

Ч ТОРМ
176

Как следует из приведенных расчетов, во всех рассмотренных случаях защита имеет достаточную чувствительность.

Пример расчета дифференциальной токовой защиты, выполненной на реле ти- па ДЗТ – 21
В примере дан расчет дифференциальной токовой защиты автотранс- форматора 230/121/11 кВ мощностью 63 МВА. Автотрансформатор имеет встроенное регулирование напряжения под нагрузкой на стороне среднего напряжения в пределах  12 %.
Исходная схема для примера расчета и схема замещения прямой (обрат- ной) последовательности приведена на Рис.23.

Рис.23 Исходная схема и схема замещения автотрансформатора. Со- противления в схеме замещения приведены к напряжению 230 кВ, для системы в скобках указаны сопротивления в минимальном режиме
Расчет защиты производится в следующем порядке:

Определяются первичные токи для всех сторон защищаемого авто- трансформатора, выбираются трансформаторы тока и определяются вторичные токи в плечах защиты. Расчеты сведены в Табл.11.
Выбираются ответвления трансреактора для основной сторон. За ос- новную принимается сторона 220 кВ.
Принимаются ответвления трансреактора для неосновных сторон 110

и 10 кВ.
Расчеты представлены в Табл. 12, п. 1 – 4.
Таблица 11

Наименование величины	Обозначение и ме- тод определения		Числовые значения для сторон
			220 кВ	110 кВ	10 кВ
Первичные		^SНОМ
номинальные токи авто- трансформато-	^IНОМ ⁼		63000 _₁₅₈ 3  230	63000 _₃₀₁ 3 121	63000 _₃₃₀₇ 3 11
		3 × U_НОМ
ра, А
Схема соедине- ния трансфор- маторов тока			Треугольник	Треугольник	Звезда
Коэффициенты трансформации трансформато- ров тока	ⁿТТ		300 5	800 5	5000 5
Вторичные токи в плечах защиты, А	^IНОМ ВТ ⁼ ₌ ^IНОМ ^{× k}СХ ⁿТТ		158  3 __4,56 300	301 3 __3,₂₆ 800 5	³³⁰⁷ 3,31 5000 5

Для выполнения торможения принимается торможение от токов всех сторон защищаемого трансформатора.
Выбирается уставка « начала торможения «,I _* _ТОРМ _НАЧ = 1
Выбираются ответвления промежуточных трансформаторов тока и приставки дополнительного торможения.

Расчеты сведены в Табл. 12, п. 5-7

Определяется ток срабатывания защиты:

а) по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении трансформатора под напряжение
I_СЗ 0,3 158  48А.
б) по условию отстройки от расчетного тока небаланса, соответствую- щего «началу торможения»

I  0,5 158  ^⁵
1 
³1^ 159,6 А;

ТОРМ НАЧ
^4,56 3, 26 ^

 

I  ^11 0,05  0,12  ^3,04^³^159,6  28,7 А;

^НБ^ТОРМ^НАЧ
3,0 ^

 

I_СЗ 1,5  28, 7  43,1А.
За расчетное принимается ближайшее большее

I_СЗ 48А.

Таблица 12

Наименование величины	Обозначение и ме- тод определения	Числовые значения для сторон
Наименование величины	Обозначение и ме- тод определения	220 кВ	110 кВ	10 В
1.Номинальный ток принятого от- ветвления трансреак- тора на основной сто- роне, А	^IОТВ TAV ОСН ^ ^^IНОМ ВТ ОСН	4, 25	-	-
2.Расчетный ток для выбора ответвле- ний трансреактора на неосновных сторонах	^IОТВ TAV НЕОСН ^ ^^IОТВ TAV ОСН ^× _×^IНОМ ВТ НЕОСН ^IНОМ ВТ ОСН	-	4, 25 ^{3, 26} 4,56  3,04	4, 25 ^3,31 4,56  3,08
3.Номинальные токи принятых ответвле- ний трансреактора на неосновных сторонах, А	Табл. 8		3.0	3.0
4. Номера используе- мых ответвлений трансреактора реле	Табл. 8	3	5	5
5.Расчетный ток ответвления проме- жуточных трансформаторов ПТ цепи торможения, А	^IОТВ TОРМ ОСН ^ ^^IНОМ ВТ ОСН	4.56	3.26	3.31
6.Принятый ток ответвления промежу- точных трансформа- торов ПТ цепи тормо- жения, А	Табл. 10	5.0	3.0	3.0
7. Принятые от ветв- ления ПТ цепи тормо- жения	Табл. 10	1	3	3

Определяется относительный минимальный ток срабатывания реле при отсутствии торможения

₄₈230 ₃
I ^¹²¹ 0,33.
^*СР 800 5  3,0

Принимается значение коэффициента торможения, равное 0.9.
Принимается ток срабатывания отсечки.
Чувствительность защиты согласно ПУЭ можно не проверять.

Дифференциальная токовая защита понижающих трансформаторов с ре- ле типа РСТ 15

Реле типа РСТ 15 выполнено на микроэлектронной основе и применяет- ся для защиты понизительных трансформаторов для случаев, когда не требуется торможение.
Расчет защиты на такого типа измерительном органе заключается в определении тока срабатывания, числа витков рабочей и уравнительной обмоток трансреактора, оценке чувствительности защиты.
Рекомендуемый порядок расчета:

Определяются первичные токи для всех сторон защищаемого транс- форматора, выбираются трансформаторы тока и определяются вторич- ные токи в плечах защиты
Определяется число витков обмотки трансреактора для основной сто- роны. За основную сторону принимается сторона с наибольшим вто- ричным током в плечах защиты.

_w₌100 × k × I_СР*

где
ОСН

^I1^ВТ^НОМ_,

^wОСН
- число витков обмотки трансреактора для основной стороны;

k
- коэффициент кратности шкалы; может приниматься равным 1 или 2;

^IСР*
^I1^{ВТ НОМ}

уставка по току срабатывания в долях от номинального тока;

I_СР* 0, 4; 0,5; 0,65; 0,9; 1,2.

вторичный номинальный ток силового трансформатора для ос- новной стороны, А.

Значения ^kи
^IСР*
выбираются из условия наилучшего совпадения рас-

считанного числа витков с числом витков какого-либо из отводов ос-

новной обмотки, Табл. 13. Результат расчета округляется до ближайше- го меньшего значения.

Таблица 13

Отвод	1	2	3	4	К1
^wОСН	12	16	20	25	30

Определяются числа витков трансреактора для подключения к транс- форматорам тока, установленным на неосновных сторонах. Для расчета необходимо воспользоваться требованием соблюдения равенства маг- нитодвижущих сил обмоток:

где
^I1ВТ НОМ ^wОСН

^{= I}2ВТ НОМ ^w1 ^{= I}3ВТ НОМ ^w2 ^,

^I2^ВТ^НОМ

^I3^ВТ^НОМ
^w1 ^{= w}^ОСН
^{+ w}ДОП1

вторичный номинальный ток силового трансформа- тора для неосновной стороны I, А.

вторичный номинальный ток силового трансформа- тора для неосновной стороны II, А.
число витков для неосновной стороны I

^w2 ^{= w}^ОСН^{+ w}^ДОП2
^wОСН
^wДОП1 ^{, w}ДОП2

число витков для неосновной стороны II
число витков основной обмотки
число витков дополнительных обмоток, выбираемых соответственно из Табл.14 и Табл.15

Отвод	Н2	5	К2
^wДОП1	0	1	3

Отвод	Н3	6	К3
^wДОП 2	0	1	2

Таблица 14 Таблица 15

Рассчитанные значения витков для неосновных сторон округляются в ближайшую сторону.

Дифференциальная токовая защита трансформаторов на реле типа RET 316

Цифровая защита типа RET 316 фирмы АББ Реле-Чебоксары применя- ется:

на электростанциях для защиты трансформаторов собственных нужд, трансформаторов и автотрансформаторах связи, блочных трансформа- торов;

в электрических сетях для защиты трехобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов.

RET 316 состоит из следующих блоков (Рис.24):

Аналоговый входной блок
Входной блок обработки
Центральное процессорное устройство
Блок ввода/вывода
Дополнительная плата связи и памяти
Материнская плата
Блок питания

5
Система управления станцией

₁₂3 4

_~7

+5V
+15V

-15V
+24V

Связь с местным ПК

6

Рис.24 Блок-схема защиты трансформатора RET 316
В аналоговом входном блоке 1 производится гальваническая развязка входных сигналов и их нормирование. В состав блока может входить до шести трансформаторов тока и трех трансформаторов напряжения или девяти трансформаторов тока.
Входной блок обработки 2 преобразует аналоговые сигналы в цифровые с помощью АЦП и производит цифровую фильтрацию сигналов под управлением входного процессора типа 80186. Дискретизация входных сигналов производится 12 раз за период, т.е. частота дискретизации со- ставляет 600 Гц.
Центральное процессорное устройство 3 состоит из главного микро- процессора защиты (Intel 80186) и микропроцессора логики (Intel 8031). Основной микропроцессор получает сигналы от входного микропроцес-

сорного устройства, реализует алгоритм защиты и передает результат вычислений микропроцессору логики. Последовательный интерфейс RS-232C, входящий в ЦПУ, позволяет настроить защиту с персонально- го компьютера оператора и передать информацию о происходящих со- бытиях на ПК.
Дополнительная плата связи и памяти 5 содержит микропроцессор In- tel 80186 для обеспечения связи защиты и системы управления электро- станцией, часы реального времени. Плата позволяет дистанционно устанавливать параметры защиты, передавать результаты измерений то- ка, напряжения, мощности и т.д. оперативному персоналу станции и на регистратор отклонений.
Программное обеспечение защиты позволяет:

отстроиться от броска тока намагничивания;
выполнить амплитудно –фазовую коррекцию входных токов;
получить токозависимую нелинейную характеристику срабатыва- ния (Рис.25);
отстроиться от апериодических составляющих и высших гармо- ник;
обеспечить высокую устойчивость функционирования при внеш- них повреждениях и насыщении трансформаторов тока;
обеспечить быстродействие.

Расчет защиты заключается в определении начального тока срабатыва- ния (уставка ^g), отстройке функционального блока защиты от броска
тока намагничивания силового трансформатора (параметр Inrush Ratio), расчете коэффициентов выравнивания амплитуд токов плеч дифзащиты, определении точки излома характеристики срабатывания (уставка ^b),
расчете коэффициента торможения (уставка ^) и расчете тока срабаты-
вания дифференциальной отсечки. Рекомендуемый порядок расчета:

Рассчитываются первичные токи для сторон защищаемого трансфор- матора при нулевом положении РПН, выбираются трансформаторы то- ка. Вторичные обмотки трансформаторов тока со всех сторон соединя- ются в схему звезды с нулевым проводом. Возможная неодинаковость модулей и фаз токов в плечах защиты из-за разной группы соединения обмоток защищаемого трансформатора устраняется в самом реле.

Рис.25 Характеристика срабатывания дифференциальной защиты

Определяются уставки коэффициентов выравнивания токов плеч ди-

фзащиты
a₁, a₂, a₃
как отношение первичного номинального тока

трансформатора тока
^IНОМ ТТ
к номинальному току защищаемого сило-

вого трансформатора
^IТР
для каждой из сторон

a₁=
^IНОМ1 ТТ

I

, a₂=
^IНОМ2 ТТ

I

, a₃=
^IНОМ3 ТТ

I

ТР1 ТР2 ТР3

Определяется начальный ток срабатывания реле по выражению

^IСР* ^{= k}ОТС ^IНБ РАСЧ* ^,

где
_I- ток срабатывания реле в относи-

СР*
^kОТС
 1,1-1,2
тельных единицах;
- коэффициент отстройки;

^IНБ РАСЧ* ^{= k}ПЕР^ε* ^{+ ΔU}РЕГ* ^{+ Δf}ВЫР*

- расчетный ток небаланса в о.е.;

_k- коэффициент, учитывающий пере-

ПЕР
ходный процесс:
^k^ПЕР^²- для трансформаторов мощностью до 40 МВА;
^k^ПЕР^^2,5- для трансформато- ров мощностью 63 МВА и более и автотрансформаторов;
^k^ПЕР^^2,5- для трансформато- ров связи и блочных трансформато-
ров электрических станций;
^k^ПЕР^³- для трансформаторов

ε_* 0,1
^ΔUРЕГ*

Δf_ВЫР* 0,04
Уставка выбирается из условия
собственных нужд электрических станций;

допустимая погрешность транс- форматоров тока в о.е.;
половина диапазона регулирования напряжения трансформатора в о.е.;
относительная погрешность вы- равнивания токов плеч.

^g^^I^СР*. Диапазон уставок g от 0,2 до

0,5 с шагом 0,05. Типичное значение уставки можно принимать равным
0,3.

Рассчитывается значение коэффициента торможения

где
__^IСР*
^kСН.Т

k_СН.Т 0,9-1
- коэффициент снижения тормозного тока в переходном режиме.

Уставки по торможению могут быть установленными равными значе- ниям 0,25; 0,5. Если расчетное значение коэффициента торможения ^окажется больше 0,5, то значение ^следует принять равным 0,5, а тре-
буемую отстройку обеспечить за счет параметра g, который должен
быть равным 0,5.

Определяется точка излома характеристики срабатывания.

Нелинейная тормозная характеристика описывается выражением
I_Д*  I_T*_,

где

I _Д= I₁+ I₂+ I₃

- дифференциальный ток;

I₁, I₂, I₃
I = ^^

I₁^I₂^cos 
для

cos
  0

комплексные действующие значения первых гармоник токов плеч защиты при условном положительном направ- лении их внутрь защищаемого объек- та;

тормозной ток;

_
^T ^0 для
cos  < 0

_I_- действующее значение первой гармо-
¹ники наибольшего из токов плеч;

I₂^=
I^^Д
- I₁^

  _I₁^;-I₂^_
Характеристика срабатывания защиты имеет наклон, определяемый ко-
эффициентом торможения ^. При ^I^T*^^b(точка излома характеристи-

ки) производится переключение характеристики. Если ^I¹^^^b
_иI₂^ b _-

защита блокируется; если ^I¹^^^b
или
I₂^< b

защита переходит на

наклонный участок характеристики. Параметр ^bможет принимать сле- дующие значения: 1,25; 1,5; 1,75; 2,0; 2,5.
Типичное значение уставки ^b= 1,5. При таком значении обеспечивает- ся достаточная чувствительность к токам короткого замыкания в зоне рабочих токов.

Производится отстройка от броска тока намагничивания.

В режиме броска намагничивающего тока при включении силового трансформатора ток протекает только в одном плече дифференциальной защиты, тормозной ток в этом режиме равен нулю, и отстройка дифза- щиты производится за счет контроля отношения второй и первой гар- моник дифференциального тока (параметр Inrush Ratio). Уставка Inrush Ratio может задаваться в пределах 6-20%. С целью создания достаточ- ного запаса по отстройке от режима включения значение уставки реко- мендуется устанавливать равным 10%.

Рассчитывается уставка дифференциальной отсечки.

При коротком замыкании в защищаемой зоне в случае больших токов трансформаторы тока насыщаются, их полная погрешность может воз- расти до 50%. Для исключения замедления реле при относительно больших кратностях токов короткого замыкания предусмотрена уста- новка дифференциальной отсечки. Диапазон уставок отсечки в относи- тельных единицах равен (5-15)%. Выбранное значение уставки должно быть отстроено от броска тока намагничивания.

жүктеу/скачать 358,13 Kb.

Достарыңызбен бөлісу:

1 2

Дифференциальная токовая защита с реле типа рнт 560

I = I'

ω

w = 100 × k × IСР*

1 2 3 4

~ 7

6

I

I

I

I = I^'

_w₌100 × k × I_СР*

₁₂3 4

_~7