Электрические

166 
где Λ
a
, Λ
b
, Λ
c
, и Λ
d
- проницаемости фаз A, B, C, и D, соответственно, Λ- сумма проницаемостей четырех 
фаз, Λ is проницаемость ПМ для утечки, ψ
a
- поток фазы A, ψ
δ
- поток воздушного зазора равен сумме 
четырех фазовых потоков, а ψ
PM 
- поток ПМ. При использовании уравнений (6.50) и (6.51), это дает
где σ - коэффициент утечки ПМ который определяется как отношение потока РМ к потоку через 
воздушный зазор:
который зависит от конфигурации двигателя, обычно это = 1
.
4 − 1
.
5. Значения проницаемости Λ
a
 
и Λ

можно выразить как 
где 
α
a
- 
угол перекрытия между полюсом статора фазы A и полюсом ротора 
α

, - сумма углов перекрытия 
между четырехфазными полюсами статора и полюсами ротора, 
g
0
- длина воздушного зазора, и 

0
- 
проницаемость свободного пространства. Когда дуга полюса ротора, 
r 
определяется образом
тогда 
α
a 
константа становится постоянной, следовательно, рабочая точка ПМ не изменяется с 
положением ротора. Даже если уравнение (6.56) не выполняется, изменение этой рабочей точки не вносит 
существенной ошибки. Таким образом, поток ПМ в уравнении (6.52) можно рассчитать для конкретной 
позиции ротора, когда полюс статора фазы А полностью совмещен с полюсом ротора. То есть поток фазы 
А имеет максимальное значение 

a
max
. Тогда, 
α

и 
α
a

можно выразить как
Подставляя уравнение (6.54) и (6.55) в уравнение (6.52) и используя уравнения (6.57) и (6.58), получаем
При использовании Nd-Fe-B в качестве материала для характеристики размагничивания ПМ является 
почти линейной. Таким образом, это дает 
где 
B
PM
и 
H
PM
– соответственно плотность потока и напряжение поля рабочей точки ПМ, а 
B
r
 
и 
H
c
 
–
плотность остаточного потока и коэрцитивная сила ПМ. По закону Ампера:
где 
H

– напряженность поля в воздушном зазоре, а 
h
PM
– толщина ПМ в направлении 
намагниченности. Из уравнения (6.61) и (6.62), получаем 

167 
Как правило, 
B
PM
∕ 
B
r
= 0
.
7 − 0
.
95. Через уравнение (6.59), площадь поверхности 
S
PM 
каждой части ПМ 
можно выразить как
В качестве длины магнита, 
l
PM
в осевом направлении обычно совпадает с длиной стека, шириной 
магнита, 
w
PM
можно выразить как
Электромагнитный крутящий момент на фазу ПТ ДЯППМ-двигателя в режиме 
БПП
обычно можно 
выразить как 
где среднее значение компонента 
T
r
 
реактивного крутящего момента равно нулю, а среднее значение 
компонента 
T
PM
крутящего момента является доминирующим в среднем крутящем моменте на фазу, 
который задается следующим образом 
где 
I
m 
- 
величина прямоугольной формы волны тока. Следовательно, общий средний крутящий момент 
T
av
в 
m 
фазах определяется по 
Если пренебречь потерями на трение и обмотку, тогда 
Подставляя уравнение (6.12) и (6.68) в уравнение (6.69), получаем 
Подставляя уравнение (6.15) в уравнение (6.70), необходимое количество витков обмотки на фазу может 
быть получено как 
Поскольку реальная форма волны тока является трапециевидной, а не прямоугольной, соответствующее 
значение 

w
, как правило, будет меньше идеального. С учетом поправочного коэффициента 0,8 измененное 
число витков обмотки выражается как 

168 
Вышеупомянутые критерии проектирования ПТ ДЯППМ-двигателя могут быть легко применены на 
других двигателях со статором на постоянных магнитах, включая ПМБП, ПМП, ГВ-ДЯППМ, ГВ-ПМБП, 
ГВ-ПМ ПМП, КМ-ДЯППМ, КМ-ПМБП и КМ-ПМ ПМП, но с некоторыми изменениями, такими как 
критерии проектирования дополнительной обмотки постоянного тока, дополнительной обмотки 
намагничивания и дополнительного материала ПМ.

жүктеу/скачать 23,63 Mb.

Достарыңызбен бөлісу: